Nota wyjaśniająca.
Kompensacja pojemnościowych prądów zwarcia doziemnego w sieciach 6-35 kV.
Wprowadzenie. Najczęstszym rodzajem uszkodzeń (do 95%) w sieciach 6, 10, 35 kV jest zamknięcia jednofazowe na ziemi (OZZ), któremu towarzyszy przepływ przez miejsce zamknięcia prądu pojemnościowego i przepięcia o dużej krotności na elementach sieci (silniki, transformatory) jako proces przejściowy o wysokiej częstotliwości. Takie oddziaływanie na sieć prowadzi, w najlepszym przypadku, do działania ochronników ziemi. Znalezienie uszkodzonego połączenia wydaje się być żmudnym i długotrwałym zadaniem organizacyjnym - alternatywne rozłączenie połączeń jest opóźnione na długi czas i towarzyszy mu zespół przełączników operacyjnych zapewniających redundancję konsumentów. Z reguły większość zamknięć faza-faza rozpoczyna się od OZZ. Opracowaniu jednofazowych zwarć doziemnych towarzyszy nagrzewanie miejsca zwarcia, rozproszenie dużej ilości energii w miejscu SPZ i kończy się odłączeniem odbiornika już przez ochronę zabezpieczenia nadprądowego podczas przejścia HPP na zwarcie. Sytuację można zmienić, stosując grunt rezonansowy przewodu neutralnego.
Prądy zamykające.W SPZ prąd pojemnościowy przepływa przez miejsce zwarcia z powodu obecności pojemności elektrycznej między fazami sieci i ziemi. Pojemność jest skoncentrowana, głównie w linie kablowe, którego długość określa całkowity prąd pojemnościowy OZZ (prąd pojemnościowy około 1 A to 1 km kabla).
Rodzaje OSS.Wszystkie OZZ są podzielone na ślepy (metal) i łuk. Najczęstsze (95% wszystkich OZZ) i najbardziej niebezpieczny typ OZZ są uszkodzone łukowo. Opiszmy oddzielnie każdy typ OSS.
1) z punktu widzenia poziomów przepięć na elementach sieci, metaliczne zwarcia doziemne są najbezpieczniejsze (np. Spadek przewodu napowietrznej linii energetycznej do ziemi). W tym przypadku prąd pojemnościowy przepływa przez punkt awarii, czemu nie towarzyszą duże przepięcia ze względu na specyfikę tego rodzaju OZZ.
2) funkcja arc PTG - obecność łuku elektrycznego w PTG miejscu, które jest źródłem wysokich częstotliwości drgań, które towarzyszą każdej PTG.
Metody tłumienia prądów.Istnieją dwa sposoby tłumienia prądu SPP.
1) odłączenie uszkodzonego połączenia - metoda ta koncentruje się na wyłączaniu ręcznym lub automatycznym (przy użyciu RPA). W tym przypadku konsument zgodnie z kategorią zostaje przeniesiony do zasilania w stan czuwania lub pozostaje bez zasilania. Na uszkodzonej fazie nie ma napięcia - przez miejsce awarii nie ma prądu.
2) Układ kompensacyjny prądu pojemnościowego montowany na miejscu na punktu neutralnego sieci reaktora o właściwościach indukcyjnych.
Istota kompensacji prądów pojemnościowych. Jak już wspomniano, gdy faza ziemnozwarciowe (rozkład), przez przestrzeń PTG pojemnościowe płynie prąd. Prąd ten jest spowodowany bliższym zbadaniu Pojemności dwóch pozostałych (w stanie nienaruszonym) Faza naładowany do napięcia sieciowego. Prądy w tych etapach są przesunięte względem siebie o 60 stopni elektrycznych są sumowane w miejscu uszkodzenia i ma największą wartość trójfazowego prądy pojemnościowe. W związku z tym wartość prądu SPZ jest określana przez lokalizację zwarcia :. Ten prąd pojemnościowy może być kompensowane przez indukcyjne obecnego hartowania reaktora (NRD) umieszczony w sieci obojętnej. W SPD w sieci pojawia się na przewodzie zerowym dowolnego podłączonego do niego transformatora, którego uzwojenia są połączone z gwiazdą napięcie fazoweOznacza to, że jeśli nie ma wyjście podłączone do neutralnego wysokiego napięcia uzwojenia reaktora L reaktor inicjuje prądu indukcyjnego przez miejsce podziału. Prąd ten jest skierowany przeciwnie do pojemnościowego obecnego PTG i można skompensować to z odpowiednim dostrojeniu reaktora (fig. 1)
Ryc. 1 Trasy przejścia prądów SPZ przez elementy sieci
Potrzeba automatycznego strojenia do rezonansu. W celu osiągnięcia maksymalnej efektywności obwodu DGR utworzone przez pojemności sieci i indukcyjności reaktora - obwód sekwencji sieci zero (SNRC) - musi być nastawione na rezonans przy częstotliwości 50 Hz. Przy stałym komutacyjnego (rozłączenia wtrącenia / konsumenta) zmienia pojemność sieci, co konieczne stosowanie na płynną NRD automatycznej kompensacji prądów pojemnościowych systemu PTG (ascetyczne). Nawiasem mówiąc, obecnie stosowane reaktory kroku ZROM etc. są regulowane ręcznie, na podstawie danych projektowych pojemnościowych prądów sieci, a tym samym nie zapewniają ustawienia rezonansu.
Zasada ACQUATICS. CNPC jest dostrojony do rezonansu za pomocą automatycznego urządzenia do regulacji kompensacji, takiego jak УАРК.101М, działającego na zasadzie fazy. Na UARK.101M jest sygnał wejściowy odniesienia (napięcie sieciowe) i sygnału 3Uo transformatora rozdzielczej (np NTMI). Dla właściwego i stabilnego działania ascetyka niezbędnym do utworzenia sztucznego asymetrii w sieci, który jest źródłem obojętny wzbudzenia (IVN) - albo przez wprowadzenie dużej kondensatorów do jednej z faz sieci zasilającej lub instalacji specjalnego transformatora asymetryczny typu TMP z wbudowanym IVn (regulacją stosunku transformacji dyskretność 1,25% napięcia fazowego). W tym drugim przypadku, w trybie rezonansu napięcia ilość 3Uo i stabilność ascetyka pozostaje stały przy zmianie konfiguracji sieci (zob. Poniżej wzorze). W położeniu neutralnym tego samego transformatora ustawia się GDR (na przykład typ RDMR). Dlatego ASKET jest reprezentowany w postaci systemu TMPS + RDMR + UARK.101M.
O stosunku wartości asymetrii naturalnej i sztucznej.W sieci z izolowanym punktem zerowym odpowiada napięciu w otwartym trójkącie NTMI w odniesieniu do współczynnika transformacji napięcie naturalnej asymetrii. Wielkość i kąt tego napięcia są niestabilne i zależą od różnych czynników (pogoda, ... ..i tak dalej. D.), tak, że dla prawidłowego funkcjonowania Asketi potrzebne do stworzenia bardziej stabilnego sygnału zarówno w wielkości i fazy. W tym celu źródło wzbudzenia neutralnego wprowadza się do CNPC ( źródło sztucznej asymetrii). Jeśli używamy terminologii teorii sterowania automatycznego, sztuczne asymetrii stanowi użyteczny sygnał używany do kontrolowania SNRC i naturalne - zakłócenia, z którego można sprawdzić wybierając wartość sztucznego niewyważenia. W sieciach z liniami kablowymi o prądzie pojemnościowym 10 lub więcej amperów, naturalna asymetria jest zwykle bardzo niewielka. A.5.11.11. PTEESiS ogranicza niewyważenia napięcia (Naturalny i) układów pracujących z pojemnościową prądu kompensacyjnego 0,75% napięcia fazy, a maksymalny stopień przemieszczenia neutralnej na poziomie nie wyższym niż 15% napięcia fazowego. W otwartym trójkącie NTMI poziomy te będą odpowiadać wartościom 3Uo = 0,75V i 15V. Maksymalny stopień przesunięcia neutralnego jest możliwy w trybie rezonansu (rys. 2).
Poniżej znajdują się formuły obliczania napięcia 3Uo w trybie rezonansu dla dwóch metod tworzenia sztucznej asymetrii:
1) w przypadku zastosowania kondensatora Co
,
gdzie jest częstotliwość kątowa sieci, 314,16 s-1,
http://pandia.ru/text/79/550/images/image006_44.gif "szerokość =" 24 "wysokość =" 23 src = „\u003e - faza emf, B,
http://pandia.ru/text/79/550/images/image008_37.gif "szerokość =" 29 "wysokość =" „\u003e 27 - wskaźnik transformacji 3Uo transformator pomiarowy sieć 6 kV - 60 /, sieć 10 kV - 100 / http: //pandia.ru/text/79/550/images/image010_32.gif "szerokość =" 97 "wysokość =" 51 „\u003e
gdzie Kcm jest przełączalnym współczynnikiem odchylenia fazowego specjalnego transformatora.
Wzór pokazuje, że w przypadku kondensatorów wartość CO 3Uo w punkcie rezonansowej zależnej od sieci prądu pojemnościowego (), tak jak w przypadku specjalnego transformatora nie jest zależny od asymetryczny.
3Uo minimalna wartość wybierana jest w oparciu o stanie urządzenia niezawodne działanie UARK.101M a 5V.
W powyższych wzorach, wartość napięcia nie jest uważana za naturalną sieć asymetrii ze względu na jego małą znacheniy..jpg „width =” 312 „height =” 431 „\u003e
Ryc. 3 Wektory napięć w rezonansowo uziemionej sieci
Wnioski:
Dokładne automatyczną kompensację prądu pojemnościowego jest bezstykowy PTG środków gaśniczych i w porównaniu do sieci pracujących neutralny izolowany z oporowy uziemiona, a częściowo kompensowane, w połączeniu z uziemieniem ma następujące zalety:
redukuje prąd przepływający przez obszar uszkodzony do minimum (w granicach do składników aktywnych i wyższych harmonicznych) zapewnia niezawodną gaszenia (zapobiega łuku uziemienia długotrwałe działanie) i bezpieczeństwo podczas rozprowadzania prądów w ziemi;
upraszcza wymagania dla urządzeń uziemiających;
ogranicza przepięcia powstające w łuku PTG do wartości Uf 2,5-2,6 (w stopniu kompensacji niedopasowania 0-5%), w celu zapewnienia izolacji sterowane urządzenia i linii;
znacznie zmniejsza prędkość stresu redukującym na fazie zagrożonym, odzyskanie właściwości dielektrycznych miejsca uszkodzenia w sieci po każdym przerywanym uziemienia łuku wyginięciem;
zapobiega rzęs mocy biernej dla zasilaczy na PTG łuku niż przechowywanych konsumentów jakość energii elektrycznej;
zapobiega to rozwojowi procesów ferrorezonansu sieci (w szczególności spontanicznych przemieszczenia neutralnej) jeżeli następujące ograniczenia wykorzystania bezpieczników linii energetycznych;
eliminuje ograniczenia stabilności statycznej w przesyłaniu energii przez linie energetyczne.
Podczas kompensacji prądów pojemnościowych sieci powietrzne i kablowe mogą działać przez długi czas z fazą zamkniętą do ziemi.
Literatura:
1. Likhaczow na ziemi w sieciach z izolowanym punktem zerowym i kompensacją prądów pojemnościowych. M .: Energia, 1971. - 152 str.
2. Adaptacyjne systemy kontroli Obabkowa obiektów rezonansowych. Kijów: Naukova Dumka, 1993. - 254 str.
3. Fishman V. Metody uziemienia przewodu neutralnego w sieciach 6-35 kV. Punkt widzenia projektanta. Aktualności z elektrotechniki, №2, 2008
4. Zasady działanie techniczne elektrownie i sieci Federacji Rosyjskiej. RD 34.20.501-wydanie. Moskwa, 1996.
Główny inżynier
Ryc. 2 Przykłady charakterystyki rezonansowej CNPC
Ryc. 4 Reakcja sieci uziemionej w rezonansie przez podział łuku
Spis treści:W elektrotechnice istnieje coś takiego jak prąd pojemnościowy, lepiej znany jako pojemnościowy prąd zwarcia doziemnego w sieciach elektrycznych. Zjawisko to występuje, gdy faza jest uszkodzona, co skutkuje tzw. Łukiem uziemiającym. Aby uniknąć poważnych negatywnych konsekwencji, konieczne jest szybkie i poprawne obliczenie prądu pojemnościowego sieci. Spowoduje to zmniejszenie przepięcia w przypadku ponownego zapłonu łuku i stworzy warunki do samozniszczenia.
Jaki jest prąd pojemnościowy
Prąd pojemnościowy powstaje z reguły na liniach o dużym rozszerzeniu. W tym przypadku ziemia i przewodniki działają w sposób podobny do płytek kondensatora, przyczyniając się do pojawienia się określonej pojemności. Ponieważ ma on zmienną charakterystykę, może służyć jako bodziec do jej pojawienia się. W kablach o napięciu 6-10 kilowoltów jego wartość może wynosić 8-10 amperów na 1 km długości.
W przypadku wyłączenia linii w stanie nieobciążonym, wartość prądu pojemnościowego może osiągnąć kilkadziesiąt, a nawet setki amperów. W procesie wyłączenia, gdy dojdzie do momentu przejścia prądu przez wartość zerową, napięcie na stykach rozbieżnych będzie nieobecne. Jednak w następnej chwili możliwe jest utworzenie łuku elektrycznego.
Jeżeli wartość prądu pojemnościowego nie przekracza 30 amperów, nie powoduje to poważnego uszkodzenia sprzętu w obszarze niebezpiecznych przepięć i zwarć doziemnych. Łuk elektryczny pojawiający się w miejscu uszkodzenia szybko zanika wraz z równoczesnym wystąpieniem stałego zwarcia doziemnego. Wszystkie zmiany prądu pojemnościowego występują wzdłuż linii elektrycznej, od końca do początku. Wielkość tych zmian będzie proporcjonalna do długości linii.
W celu zmniejszenia prądu zwarcia doziemnego, w sieciach, napięcie od 6 do 35 kilowoltów, prąd pojemnościowy jest kompensowany. Pozwala to zmniejszyć szybkość odzyskiwania napięcia w uszkodzonej fazie po wygaszeniu łuku. Ponadto, w przypadku wielokrotnego zapłonu łuku następuje zmniejszenie przepięcia. Kompensację przeprowadza się za pomocą reaktorów uziemiających tłumiących łuk, mających płynną lub skokową regulację indukcyjności.
Reaktory do tłumienia łuku są skonfigurowane zgodnie z prądem kompensacji, którego wartość jest równa pojemnościowemu prądowi zwarcia doziemnego. Podczas konfiguracji, nadmierne parametry kompensacji mogą być stosowane, gdy indukcyjny składnik prądu nie jest większy niż 5 amperów, a stopień odchylenia od głównego ustawienia wynosi 5%.
Regulacja z niewystarczającą kompensacją jest dopuszczalna tylko wtedy, gdy moc reaktora tłumienia łuku jest niewystarczająca. Stopień odstrojenia w tym przypadku nie powinien przekraczać 5%. Głównym warunkiem tego ustawienia jest brak neutralnego napięcia polaryzacji, które może wystąpić z asymetrycznymi pojemnościami faz sieci elektrycznej - gdy przewody są zerwane, przewody są rozciągnięte itp.
W celu przewidywania wystąpienia z góry sytuacje awaryjne i podjąć odpowiednie działania, konieczne jest obliczenie prądu pojemnościowego w określonym obszarze. Istnieją specjalne metody uzyskiwania dokładnych wyników.
Przykład obliczenia prądu pojemnościowego sieci
Wartość prądu pojemnościowego, który pojawia się podczas fazy faza-ziemia, jest określona tylko przez wartość rezystancji pojemnościowej sieci. W porównaniu z rezystancją indukcyjną i aktywną, rezystancja pojemnościowa ma wyższą wydajność. Dlatego też pierwsze dwa rodzaje oporu w obliczeniach nie są brane pod uwagę.
Tworzenie prądu pojemnościowego najdogodniej rozważa się na przykładzie sieć trójfazowa, gdzie w fazie A nastąpiło zwykłe zamknięcie. W tym przypadku wielkość prądów w pozostałych fazach B i C jest obliczana przy użyciu następujących wzorów:
Aktualne moduły w tych fazach I i I, biorąc pod uwagę pewne założenia C = C A = C B = C C i U = U A = U B = U C, można obliczyć za pomocą innej formuły: Aktualna wartość w ziemi składa się z geometrycznego sumy prądów fazowych B i C. Wzór jako całość będzie wyglądał tak: W praktycznych obliczeniach wielkość prądu zwarcia doziemnego może być określona w przybliżeniu wzorem :, gdzie U jest średnim prądem. - jest średnim napięciem nominalnym fazy, N jest współczynnikiem, l jest całkowitą długością, mającą połączenie elektryczne z punktem zwarcia do ziemi (km). Szacunek uzyskany za pomocą takiego obliczenia wskazuje na niezależność wielkości prądu od punktu zamknięcia. Ta wartość jest określona przez całkowitą długość wszystkich linii sieciowych.
Jak skompensować pojemnościowe prądy zwarcia doziemnego
Praca sieci elektryczneNapięcie od 6 do 10 kilowoltów jest przeprowadzane z izolowanym lub uziemionym punktem neutralnym, w zależności od natężenia prądu zwarcia doziemnego. We wszystkich przypadkach cewki łukowe są zawarte w obwodzie. Przewód zerowy jest uziemiony za pomocą cewek tłumiących łuk, aby skompensować prądy zwarciowe. Gdy wystąpi jednofazowe zwarcie doziemne, działanie wszystkich odbiorników elektrycznych będzie kontynuowane w trybie normalnym, a zasilanie odbiorników nie zostanie przerwane.
Znaczna długość miejskich sieci kablowych prowadzi do tworzenia w nich dużej pojemności, ponieważ każdy kabel jest swego rodzaju skraplaczem. W rezultacie, jednofazowe zamknięcie w takich sieciach może doprowadzić do wzrostu prądu w miejscu uszkodzenia do kilkudziesięciu, aw niektórych przypadkach - do setek amperów. Wpływ tych prądów prowadzi do szybkiego zniszczenia izolacji kabla. Z tego powodu w przyszłości zamknięcie jednofazowe staje się dwu- lub trójfazowe, powodując odłączenie miejsca i przerwanie zasilania odbiorników. Na samym początku powstaje niestabilny łuk, stopniowo przekształcając się w trwałe zamknięcie ziemi.
Gdy prąd przechodzi przez wartość zerową, łuk najpierw znika, a następnie pojawia się ponownie. Jednocześnie w nieuszkodzonych fazach występuje wzrost napięcia, co może prowadzić do naruszenia izolacji w innych obszarach. Aby spłacić łuk w uszkodzonym miejscu, konieczne jest wykonanie specjalnych pomiarów w celu skompensowania prądu pojemnościowego. W tym celu indukcyjna cewka tłumiąca łuk uziemiający jest podłączona do punktu zerowego sieci.
Przełączanie obwodu cewki tłumienia łukowe przedstawione na rysunku, składa się z transformatora uziemiającego (1), przy czym przycisk (2), przewody sygnał napięcia woltomierzem (3), przy czym cewka tłumienie łuku (4), przekładnik prądowy (5), (6), Przekaźnik ( 7), sygnalizacja dźwiękowa i świetlna (8).
Konstrukcja cewki składa się z uzwojenia z żelaznym rdzeniem, umieszczonego w obudowie, wypełnionego olejem. Na uzwojeniu głównym występują odgałęzienia odpowiadające pięciu wartościom prądu dla możliwości regulacji prądu indukcyjnego. Jeden z przewodów połączony jest z punktem zerowym uzwojenia transformatora połączonego z gwiazdą. W niektórych przypadkach można zastosować specjalny transformator uziemiający, a połączenie głównego uzwojenia jest uziemione.
Aby zapewnić bezpieczeństwo, wykonuje się nie tylko obliczenia prądu pojemnościowego, ale również za pomocą specjalnych urządzeń. Ogólnie daje to dobre wyniki i zapewnia bezpieczna eksploatacja sieci elektryczne.
Wysłano 07/05/2011 (Ważny do 18 lipca 2013 r.)
Jak wielu z naszych czytelników, zwłaszcza eksperci organizacji projektowych w istniejących rosyjskiej literaturze fachowej nie ma szczególnych zaleceń dotyczących wyboru ochrony przed ziemnozwarciowych (PTG) oraz brak nowoczesnych metod obliczeniowych ustawienia. Dlatego materiały na ten temat są bardzo interesujące.
Alexey Shalin, doktor nauk technicznych, profesor katedry elektrowni Novosibirsk State Technical University
W poprzednim numerze ( „News Sprzęt elektryczny» № 4 (34) 2005) opublikował artykuł Aleksiej Iwanowicz Shalin, który był przykładem ustawieniach obliczeniowych ochrony przed doziemienia, reagującego na napięcia szczątkowego.
Informacje o wartościach współczynnika rzutu
Zalecenia autorów dotyczące obliczania ustawień bezkierunkowych obecna ochrona zerowa sekwencja z OSS. Ze względu na te zalecenia jest oczywiste, że specjalista w znacznym stopniu nie zgadzają się takich podstawowych wartości dla obliczenia jako stosunek projekcji znormalizowanego współczynnika czułości itp
Komentarz Sergey Titenkov uważa, że jest stosowane do obliczania współczynnika rzut w zależności głównie od bieżącej sekwencji wysokiej częstotliwości zerowej występującego w pojemności obwodu rozładowania wadliwej fazie oraz potencjału naładowania nienaruszonych faz nie jest zmniejszona przez rezystancyjny uziemiony sieci obojętnej. Jest to określone w szczególności przez fakt, że ten rezystor w sieciach 6-10 kV jest zawarty w obwodzie transformatora neutralnego o małej mocy.
Jak to często bywa w rzeczywistości, każda konkretna wypowiedź ma własne "granice prawdy". Jeśli jest to rezystor umieszczony w neytralerov neutralnym (neytraler - trójfazowy dławik w połączeniu zygzaka), zgodnie z wymogami, ten test w większości przypadków słusznie. Zgodnie z pierwszą harmoniczną, rezystancja indukcyjna neutralizatora o mocy 63 kVA przy napięciu 10 kV wynosi 96 omów. 10-20 harmonicznych, które są obecne w procesie ładowania zdolności na PTG opór wzrośnie do 960-1920 rezystorem i rzędu 100-150 omów całkowitej rezystancji sieci „neytraler - uziemienie rezystor” będzie prawie całkowicie indukcyjne. W rezultacie, w pełnej zgodności z opinią Siergieja Titenkowa, rezystor uziemiający praktycznie nie będzie miał wpływu na prądy ładowania kondensatora, a zatem nie wpłynie to na współczynnik rzutu.
Przy napięciu 35 kV, trójwiązkowym transformatory mocy zwykle mają wydedukowany neutralny. Rezystor uziemiający jest zawarty w obwodzie tego przewodu neutralnego. W tym przypadku, aby powiedzieć, że ten rezystor nie wpływa na prądy przetężeniowe, byłby on nieprawidłowy.
O opóźnieniu czasowym
Rozważmy to pytanie na przykładzie programu, w wyniku czego. Tutaj transformator zasilający o napięciu 35 kV ma pojemność 10 MVA. Jest on zasilany przez jedną linię zasilania powietrznego, która jest następnie dzielona na dwa obwody, z których każdy zasila swój transformator 4 MVA obwodem do podłączenia uzwojenia pierwotnego do gwiazdy z wyjściem neutralnym. W celu obniżenia poziomu przepięć w przewodzie neutralnym transformatora uwzględniono rezystory uziemiające. Zastosowanie rezystorów uziemiających w sieci pozwala zwiększyć efektywność ochrony, ale sposób wyboru jej ustawień musi zostać zmieniony.
Zgodnie z prądem wyzwalającym zabezpieczenia przed IZZ IZZ w sieci z izolowanym punktem zerowym w obecności transformatora kablowego, prąd różnicowy wybierany jest z następujących warunków:
gdzie k = 1,2 (współczynnik niezawodności);
k br jest współczynnikiem rzucania, biorąc pod uwagę przechył prądu pojemnościowego w momencie wystąpienia SPZ, a także zdolność przekaźnika do reagowania na niego;
I s.fid.maks - maksymalny prąd pojemnościowy chronionego podajnika.
Zgodnie z chwilową ochroną przed OSS w obliczeniach należy przyjąć wartość produktu k n k bp = 4 ... 5. W przypadku opóźnionego zabezpieczenia, jeśli występuje łuk przerywany, kb = 2,5. Najwyraźniej wartości te są zalecane przez autora dla tradycyjnych domowych przekaźników zabezpieczeniowych, w tym RTZ-51.
Proponuje się rozważyć k n = 1,2, k br = 3 ... 5 (w odniesieniu do przekaźników starego typu). Dla przekaźnika PTZ-51 zalecane jest przyjmowanie k br = 2 ... 3. W tym przypadku proponuje się wykonanie ochrony bez opóźnień czasowych. „Gdy wykorzystywane do ochrony przed PTG nowoczesnych przekaźników cyfrowych, na przykład, seria SPACOM, w tym SPAC-800 ..., można przyjąć wartości k = 1 br ... 1.5 (z producentem).”
Moim zdaniem, tam, gdzie to możliwe, lepiej jest stosować ochronę przed długoterminową ochroną z opóźnieniem. Pozwala to na zapewnienie powierzchniowej selektywności, w dwóch lub większej liczby linii połączonych szeregowo transmisyjnych wykorzystywanych do obliczania współczynnika rzut wartości minimalnej, zapobiega fałszywym wyzwalania nieuszkodzonych linii po wyłączeniu uszkodzonej linii (powodu ferrorezonansu zjawiska związane z transformatorem napięcia), i tak dalej. e.
W niektórych branżach (kopalnie, kamieniołomy itp.) Istnieją dokumenty normatywne, wymagające natychmiastowego wyłączenia SPP. Tam konieczne jest stosowanie natychmiastowego działania ochrony z SPZ.
Wyznaczanie prądów pojemnościowych
Wartość I c.fd.max = I CS dla sieci z izolowanym punktem neutralnym jest zalecana, na przykład w następujący sposób:
do sieci kablowych
dla sieci z powietrznymi liniami energetycznymi
gdzie U = napięcie znamionowe sieć (kV);
S to całkowita długość linii (km).
Całkowity prąd pojemnościowy sieci jest zdefiniowany jako suma składników opisanych powyżej dla wszystkich galwanicznie połączonych linii sieciowych.
Dokładniej, wartość prądu pojemnościowego I c.fid.max LEP może być obliczona na podstawie, na przykład, danych dotyczących określonych prądów pojemnościowych w przewodach powietrza i linii kablowych podanych w. Istnieje jednak również zauważyć, że wartość prądu pojemnościowego, wyznaczony przez (2), (3), można spowodować błąd rzędu 40-80% w porównaniu z rzeczywistymi, mierzona PTG z prądem sieciowym. Jednym z powodów jest brak uwzględnienia pojemności w stosunku do gruntu odbiorców energii elektrycznej, na przykład silników, a także budowa linii zasilania powietrzem (rodzaj wsparcia, z przewodem uziemiającym lub bez), itp.
(4)
gdzie U ф - napięcie fazowe (kV);
w = 2pf = 314 (rad / s);
C S - pojemność jednej fazy sieci względem ziemi (F).
(5)
gdzie c i jest określoną pojemnością na fazę i-tej linii (F / km);
l i - długość i-tej linii (km);
m - liczba linii (kabel, powietrze z przewodem uziemiającym i bez niego);
c j - pojemność na fazę j-tego elementu sieci (Φ);
q j - liczba rozpatrywanych elementów sieci, z wyjątkiem linii przesyłowych (na przykład silników);
n to całkowita liczba takich elementów.
(6)
gdzie S nom jest nominalną całkowitą mocą silnika (MV · A);
U nom - napięcie znamionowe silnika (kV).
Do innych typów silników elektrycznych
(7)
gdzie n nom jest nominalną prędkością wirnika (rpm).
Jak zauważono powyżej, wyliczone prądy pojemnościowe sieci zazwyczaj różnią się od rzeczywistych, które można określić tylko mierząc w miejscu. Jednak proces pomiaru prądu pojemnościowego, oprócz trudności technicznych, wiąże się również z pewną niepewnością metodologiczną. Doświadczenie pokazuje, że wiele obiektów w prądzie pojemnościowym sieci, nawet z metalicznym OZZ, zawiera nie tylko komponenty częstotliwości przemysłowej, ale także znaczące prądy wyższych harmonicznych.
Pomiar całkowitej wartości prądu, na przykład za pomocą tradycyjnych przyrządów zaprojektowanych do pomiaru prądów częstotliwości przemysłowej, wiąże się ze znaczącymi błędami. Naprawdę wystąpiły błędy około 30% (w tym w kierunku zmniejszenia mierzonych prądów w stosunku do obliczonych). Dokładniej, prąd pojemnościowy sieci można zmierzyć przez oscylowanie, a następnie rozkładanie na komponenty harmoniczne.
Prądy zerowej sekwencji w sieciach rezystancyjnie uziemionych
Jeśli w sieci znajduje się kilka rezystorów uziemiających, aktywny prąd I IR może również przepływać przez zewnętrzną strefę ochronną. W tym przypadku, zamiast I, należy zastąpić c.feed.max w (1)
Czułość jest sprawdzana przez wartość współczynnika kh:
(9)
gdzie k ч.норм - znormalizowany współczynnik czułości;
I OCHRONA - prąd w zabezpieczeniu uszkodzonej linii energetycznej.
W rezystancyjnie uziemionych sieciach i instalacjach
gdzie I "CS" - całkowity prąd pojemnościowy sieci, minus prąd pojemnościowy chronionego podajnika;
I R - prąd rezystora uziemiającego, przepływający przez ochronę uszkodzonego połączenia. Wykazano, że przy ochronie przewodów powietrznych przed EPZ używanie zalecanej czułości w wartościach regulacyjnego współczynnika czułości jest niebezpieczne ze względu na możliwość powstania dużego oporu przejściowego w miejscu SPZ i brak zabezpieczenia z tego powodu. Były także zalecenia dotyczące testowania wrażliwości ochrony w tym przypadku.
Prądy w trybach przejściowych
Obecnie słabo studiował na pytanie jaka powinna być wartość współczynnika k br zainstalowany w neutralnym sieci rezystor uziemiający. Istnieją dwie opinie w tej sprawie:
Wartość k br powinna być taka sama jak w sieciach bez rezystorów uziemiających;
Wartość kpp powinna być mniejsza niż w poprzednim przypadku.
Wiadomo, że kpp zależy w szczególności od stosunku przetężenie ładowanie pojemności sieci (pojemność rozładowania wadliwego prądu i fazy pobierana pojemniki „zdrowych” faz) a wartość bieżącego pojemnościowego zabezpieczanego mocowania w stanie stacjonarnym PTG zewnętrznego. Na ryc. 1 przedstawia przebieg prądu składowej zerowej 3I0 przejściowy PTG w jednej z sieci połączeń elektrycznych opisano aktualny całkowity pTG którym raven19 A. przebiegu odpowiada ogień powtarzany przerywany łuku w sieci, w której rezystorów uziemienia. Maksymalna wartość przejściowy prąd 138 A, a wartość szczytowa prądu w stanie stacjonarnym wynosi 16 A. 3I0 Oznaczając współczynnik maksymalnej amplitudy prąd stały jako kmax otrzymujemy w przypadku k max = 8,62.
Poprzez ustawienie transformatora zasilającego rezystora neutralnego UZIEMIENIE 2 omów (rezystor w PTG wynosi 10 A, to znaczy 0,53 całkowitej pojemnościowego sieci prądu elektrycznego), w celu uzyskania tego samego k max = 1,3 połączenia, to znaczy k max spadło więcej niż 6,5 razy. Zwiększenie rezystancji rezystora prowadzi do wzrostu k max (w granicach tego przypadku do 8,62). Jeśli sieć ma wiele rezystory uziemiające oraz w badanym związku z zewnętrznego PTG przechodzi prądu czynnego jednego z nich, to powoduje zmniejszenie wartości k max, ponieważ stały prąd 3I0 w tym łączenia wzrasta.
Z opisem jest jasne, że wartość k Br, w tym przypadku może być niższa niż w nieobecności rezystorów uziemiających stopień redukcji zależy od rezystora K Br. Opisano jeszcze jeden sposób uziemienia, który ma zapewnić skuteczne działanie selektywnej ochrony ziemnozwarciowej w sieciach 6-10 kV (rys. 2). W rozpatrywanym przypadku nie jest zainstalowany transformator neutralizujący.
Kiedy w sieci pojawi się napięcie o sekwencji zerowej, wskazując, że wystąpiło zwarcie doziemne, rezystor uziemiający włącza się między każdą fazą a ziemią za pomocą specjalnego przełącznika. W tym przypadku tworzone są aktywne prądy zwarciowe, odpowiednie do selektywnego wykrywania uszkodzonego połączenia.
Aby ograniczyć przepięcia, które mogą wystąpić w sieci przed włączeniem rezystorów uziemienia, instaluje się magistrale OPN. Ich opór cieplny musi być zapewniony przez pewien czas przed włączeniem rezystorów uziemiających i zabezpieczenie przekaźnika uszkodzonego połączenia jest wykrywane przez zabezpieczenie przekaźnika. Po uruchomieniu ochrona przekaźnika odłącza wadliwe połączenie, po którym rezystory uziemiające są odłączone. Rezystory uziemiające są wykonane z niskiej mocy, absorbujące ciepło, o czasie stabilności termicznej około 10-20 sekund.
Przykład obecnej dystrybucji
Na ryc. 3 pokazuje rozkład prądów w obwodach.
Przy konstruowaniu liczby przyjęto założenia, że:
- pojemność faz LEP względem masy przewyższa wielokrotnie pojemność innych elementów obwodu;
Wycieki poprzez przekładniki napięciowe można zaniedbać;
Prąd izolacji fazy aktywnej w stosunku do ziemi jest znikomy;
Rezystancja linii transmisyjnych i uzwojeń transformatora jest znikoma.
W obwodzie z ryc. 3, urządzenia przełączające i ograniczniki przepięć nie są pokazane. Tutaj Tp jest transformatorem zasilającym; LEP1 - linia transmisyjna, gdzie faza była zamknięta do ziemi; LEP2 - nieuszkodzona linia energetyczna (lub grupa takich linii); R1 - rezystory uziemiające.
Na rysunku pokazano, że prądy czynne rezystorów uziemiających są zamknięte przez transformator zasilający Tp i uszkodzoną fazę linii LEP1. W rezultacie suma aktywnych prądów rezystorów nieuszkodzonych faz i prąd pojemnościowy nieuszkodzonej linii zasilającej przepływa w celu ochrony uszkodzonej linii elektroenergetycznej. Aby chronić nienaruszoną linię zasilania, płynie tylko prąd pojemnościowy tej linii.
Opisany powyżej sposób uziemienia rezystancyjnego został wdrożony w trzech podstacjach Strefy Dystrybucji Chanty-Mansyjsk w Nefteyugansk Electric Networks. Dotychczasowe doświadczenie operacyjne potwierdza wysoką efektywność tego rozwiązania technicznego. W przypadku stosowania tego schematu, jak pokazują nasze badania, rezystory uziemienia zmniejszają także wartość kmax, a zatem k br. W tym samym czasie, w celu uzyskania tego samego efektu oporu w obwodach na ryc. 2, 3 należy przyjąć 3 razy tyle, co przy włączonym rezystorze uziemienia, na przykład w przewodzie neutralnym transformatora mocy.
Ryc. 1. Oscylogram prądu szczątkowego w procesie przejściowym jednofazowego zwarcia doziemnego w sieci 35 kV
Ryc. 2. Przełączanie rezystorów uziemiających między fazami i uziemieniem w przypadku zwarcia doziemnego
Ryc. 3. Rozkład prądów w obwodach
Przeprowadzone badania pozwalają wyciągnąć następujący wniosek: użycie rezystorów uziemiających bez neutralizatorów prowadzi do możliwości zmniejszenia wartości k br. Zastosowanie neutralizatorów znacznie zmniejsza ten efekt, w większości przypadków praktycznie redukując go do zera.
W rezultacie, gdy rezystory uziemiające są połączone przez neutralizatory, należy przyjąć wartość współczynnika rzucania k bp, jak w przypadku sieci z izolowanym punktem neutralnym, zgodnie z zaleceniami.
Gdy rezystory uziemiające zostaną włączone jak opisano powyżej bez użycia neutralizatorów, obliczone wartości k bp mogą zostać zredukowane. Jeżeli prąd rezystora uziemiającego jest w przybliżeniu równy całkowitemu prądowi pojemnościowemu sieci (jak zaleca się dla optymalnego ograniczenia przepięcia), wartości współczynników odlewania zgodnie z tym mogą być przyjęte na poziomie 1,2-1,3.
Jeżeli rezystancja rezystorów uziemienia jest znacznie większa niż opór pojemnościowy trzech faz sieci (jak to często bywa w przypadku duże wartości prąd pojemnościowy), wartość k bp może być albo taka sama, jak dla sieci z izolowanym punktem neutralnym, albo jest określana po dodatkowych obliczeniach prądów procesu przejściowego.
W artykule opisano jedną z cech palenia łuku w kablach domowych z izolacją papierowo-olejową. Mówiono, że w początkowym etapie OZZ zapłon łuku w takim kablu prowadzi do rozkładu impregnacji olej-kalafonia i uwolnienia znacznej ilości gazów, które gasną powstałe łuki. Podczas gdy utworzone gazy nie "opuszczają" w różnych kierunkach od miejsca łuku między warstwami papieru, łuk nie pali się. W tym samym czasie, z powodu wygenerowanej "pauzy" w prądzie sekwencji zerowej, można odmówić ochrony przed krótkotrwałym opóźnieniem z opóźnieniem czasowym. Powodem jest to, że podczas wolnej od prądu pauzy aktualna bryła powraca do stanu początkowego i organu czasu opóźnienia, a "bez zliczania" ustawionego czasu opóźnienia również powraca do swojego pierwotnego stanu.
Aby uniknąć takich niepowodzeń w ochronie PTG pewną ochronę importu (jak również w ochronie UZL koprodukcji Państwowego Uniwersytetu Technicznego w Nowosybirsku i OOO „TNG BOLID”) mają możliwość przechowywania ochronę fakt run. Jeśli nie było „dziobać” obecny ciało, fakt ten jest przechowywany przez okres do 0,3 sekundy i powtórz „dziobać” ochrona działa w podróży. Dla takiej ochrony, nawet jeśli rezystor uziemienia jest obecny w sieci, zaleca się, aby zwiększyć wartość k br, na przykład równą 1,5.
Zakres bezkierunkowej ochrony
Na ogół, bezkierunkowe nadprądowy PTG może być skuteczna tylko w systemach o dużej ilości elementów połączonych z węzłami, z których każdy ma mały prąd pojemnościowy. Wtedy odstrojenie od tego prądu zgodnie z (1) nie doprowadzi do niedopuszczalnego zmniejszenia czułości. Ten przypadek jest typowy, na przykład, w sklepach przedsiębiorstw z dużą liczbą silników elektrycznych o małej mocy połączonych krótkimi kablami.
Jeżeli taka sieć jest zainstalowana w reaktorze do hartowania, w celu zapewnienia efektywnego funkcjonowania ochrony PTG korzystny równolegle do reaktora obejmują rezystora uziemiającego, w którym prąd płynący przez rezystor gdy OSS może przekroczyć zadaną bardzo „szorstkie” ochrona 1,5-2. W tym przypadku bezkierunkowe ochraniacze prądu mogą zapewnić niezbędną selektywność i wysoką czułość w EPZ.
Znaczący wzrost wydajności można osiągnąć dzięki zastosowaniu zabezpieczenia różnicowo-prądowego przy względnym pomiarze. Na przykład, nie jest mikroprocesor zacisk ochrony zasada działania opiera się na porównaniu wartości prądów zerowych sekwencji we wszystkich przystąpieniem tych sekcji szyn zbiorczych. Nie jest konieczne dostosowywanie prądu pobierania z prądu pojemnościowego połączeń. W przypadku braku reaktora gaszącego łuk w sieci, ochrona ta skutecznie wykrywa uszkodzone połączenie w SPP.
Literatura
1. Shalin A.I. Ochrona przed zwarciami doziemnymi w sieciach 6-35 kV. Przykład obliczania ustawień // Aktualności ЭлектроТехники. - 2005 r. - Nr 4 (34).
2. Shalin A.I. Zwarcia doziemne w sieciach 6-35 kV. Zalety i wady różnych zabezpieczeń // Aktualności ЭлектроТехники. - 2005 r. - Nr 3 (33).
3. Shabad MA Obliczenia zabezpieczenia przekaźnika i automatyzacja sieci dystrybucyjnych. - SPb.: PEIPK, 2003. - 350 str.
4. Andreev V.A. Zabezpieczenie przekaźnika i automatyzacja systemów zasilania. - Moskwa: Higher School, 1991. - 496 s.
5. Alexandrov A.M. Wybór ustawień działania zabezpieczenia silników asynchronicznych o napięciu powyżej 1 kV. SPb.: PEIPK, 2001.
6. Chelaznov AA Rozwój przepisy techniczne i standardy energetyczne OAO Gazprom // Procederowanie trzeciej ogólnorosyjskiej konferencji naukowej i technicznej "Ograniczenia przepięć i sposoby uziemienia w stanie neutralnym sieci 6-35 kV" / Nowosybirsk, 2004. - P.12-25.
7. Wzrost niezawodności sieci 6 kV potrzeb pomocniczych bloków energetycznych NPP. Circular C-01-97 (E). - Moskwa: Rosenergoatom, 1997.
8. Lurie AI, Panibratets AN, Zenova VP i inne Seria neutralizatorów typu FMZO do pracy z kontrolowanym odchyleniem reaktorów gaszących łuk serii RUOM w sieciach dystrybucyjnych z izolowanym neutralnym / / Elektrotechniki. - 2003 r. - №1.
9. Elektrotechniczna książka referencyjna. Tom 3. Produkcja, przesył i dystrybucja energii elektrycznej / Pod ogólnym redakcją profesorów MEI V.G. Gerasimova et al (Redaktor Naczelny AI Popov) - 8. ed. - M .: Wydawnictwo MPEI, 2002. - 964 pkt.
10. Bukhtoyarov VF, Mavritsyn AM Ochrona przed zwarciami doziemnymi instalacji elektrycznych kamieniołomów. - Moskwa: Nedra, 1986. - 184 str.
11. Korogodsky VI, Kuzhekov S.L., Paperno L.B. Zabezpieczenie przekaźników silników elektrycznych o napięciu powyżej 1 kV. - Moskwa: Energoatomizdat, 1987. - 248 str.
12. Patent na wynalazek Federacji Rosyjskiej nr 2157038. Urządzenie do wykrywania połączenia z ziemią w izolowanej sieci neutralnej / Shalin AI Biuletyn Wynalazków nr 27, 2000.
13. Shalin A.I. Zwarcia doziemne w sieciach 6-35 kV. Przypadki nieprawidłowych działań ochronnych // Aktualności ЭлектроТехники. - 2005 r. - Nr 2 (32).
| Porozmawiaj na forum |
|
| |
|
Sieci elektryczne mogą pracować z uziemionym lub izolowane transformatory neutralne i generatory. Sieci 6, 10 i 35 kV pracują z izolowanymi transformatorami neutralnymi. Sieci 660, 380 i 220 V mogą pracować zarówno z izolowanym jak i uziemionym punktem neutralnym. Najczęściej spotykane sieci czteroprzewodowe to 380/220, które zgodnie z wymaganiami muszą mieć uziemiony neutralny.
Rozważ sieci z izolowanym punktem neutralnym. Rysunek 1, a pokazuje schemat takiej sieci prąd trójfazowy. Uzwojenie jest pokazane połączone w gwiazdę, jednak wszystko, co zostało powiedziane poniżej, odnosi się również do przypadku połączenia uzwojenie wtórne w trójkącie.
Ryc. 1. Schemat trójfazowej sieci prądowej z izolowanym punktem neutralnym (a). Uziemienie w sieci z izolowanym punktem neutralnym (b).
Niezależnie jednak od tego, jak dobre jest izolowanie części sieci od ziemi pod prądem, przewody sieciowe zawsze mają połączenie z ziemią. To połączenie ma dwa rodzaje.
1. Izolacja części pod napięciem ma pewną rezystancję (lub przewodność) w stosunku do podłoża, wyrażaną zwykle w megawanach.Oznacza to, że prąd o pewnej wielkości przechodzi przez izolację przewodu i uziemienie. Przy dobrej izolacji ten prąd jest bardzo mały.
Załóżmy na przykład, że pomiędzy przewodnikiem jednej fazy sieci a ziemią napięcie wynosi 220 V, a rezystancja izolacji tego drutu mierzona megaomomierzem wynosi 0,5 MΩ. Oznacza to, że prąd do ziemi 220 tej fazy wynosi 220 / (0,5 x 1000000) = 0,00044 A lub 0,44 mA. Ten prąd nazywany jest prądem upływu.
Warunkowo, dla jasności obwodu rezystancji izolacji trzech faz, r1, r2, r3 są przedstawione w postaci rezystancji połączonych z każdym punktem drutu. W rzeczywistości prądy upływu w nienaruszonej sieci są rozłożone równomiernie na całej długości drutów, w każdej sekcji sieci są one zamknięte przez ziemię, a ich suma (geometryczna, to jest biorąc pod uwagę przesunięcie fazowe) wynosi zero.
2. Komunikacja drugiego rodzaju jest tworzona przez pojemność przewodników sieci w stosunku do ziemi.Jak to rozumieć?
Każdy przewodnik sieci i ziemi można sobie wyobrazić jako dwa. W linie lotnicze Przewód i ziemia są jak gdyby płytami skraplacza, a powietrze pomiędzy nimi jest dielektrykiem. W liniach kablowych płyty kondensatora stanowią rdzeń kabla i metalowa osłona połączona z ziemią, a dielektryk stanowi izolację.
Kiedy napięcie przemienne zmiana ładunków kondensatorów powoduje pojawianie się i przechodzenie przez kondensatory prądu przemiennego. Te tak zwane prądy pojemnościowe w nienaruszonej sieci są równomiernie rozmieszczone wzdłuż przewodów, a w każdej z nich również w pobliżu ziemi. Na ryc. 1, a rezystancje pojemności trzech faz na ziemi x1, x2, x3 są uwidocznione warunkowo połączone z każdym punktem sieci. Im dłuższa długość sieci, tym większe prądy upływu i prądy pojemnościowe.
Zobaczmy, co dzieje się w sieci pokazanej na rysunku 1, jeśli w jednej z faz (na przykład A) błąd uziemieniatzn. przewód tej fazy zostanie podłączony do ziemi przez stosunkowo mały opór. Taki przypadek przedstawiono na ryc. 1, b. Ponieważ rezystancja między przewodem fazy A a masą jest niewielka, rezystancja upływu i pojemność na ziemi tej fazy są tłumione przez rezystancję zwarcia doziemnego. Teraz, pod wpływem napięcia sieci UB, prądy upływu i prądy pojemnościowe dwóch sprawnych faz przechodzą przez miejsce zwarcia i uziemienie. Ścieżki przepływu prądu są pokazane strzałkami na rysunku.
Zwarcie pokazane na rysunku 1, b, jest zwane zwarcie doziemne jednofazowe, a wynikowy prąd zwarciowy - obecne zamknięcie jednofazowe.
Wyobraźmy sobie teraz, że zamknięcie jednofazowe z powodu uszkodzenia izolacji nastąpiło nie bezpośrednio na ziemi, ale na obudowie jakiegoś odbiornika elektrycznego, silnika elektrycznego, aparatura elektrycznalub na konstrukcji metalowej, na której przewody elektryczne (Rysunek 2). Takie zamknięcie się nazywa krótki do obudowy. Jeżeli w tym samym czasie obudowa odbiornika elektrycznego lub konstrukcja nie ma połączenia z ziemią, wówczas zyskują potencjał fazy sieci lub blisko niej.
Ryc. 2.
Dotknięcie ciała jest równoważne dotknięciu fazy. Przez ludzkie ciało powstaje zamknięty obwód, jego buty, podłoga, ziemia, odporność na przeciekanie i oporność pojemnościowa wadliwych faz (dla uproszczenia rezystancje pojemnościowe nie są pokazane na Fig. 2).
Prąd w tym obwodzie zamknięcia zależy od jego oporu i może spowodować poważne obrażenia u osoby lub być dla niego śmiertelnym.
Ryc. 3. Dotknięcie osoby przewodnikiem w sieci z izolowanym punktem zerowym, jeżeli w sieci występuje zwarcie doziemne
Z tego, co zostało powiedziane, wynika, że do przepływu prądu przez ziemię potrzebny jest zamknięty obwód (czasem wyobrażamy sobie, że prąd "idzie na ziemię" jest nieprawidłowy). W sieciach z izolowanym napięciem zerowym do 1000 V prądy upływu i prądy pojemnościowe są zwykle niewielkie. Zależą one od stanu izolacji i długości sieci. Nawet w rozgałęzionej sieci mieszczą się w kilku amperach i niżej. Dlatego prądy te, z reguły, są niewystarczające do stopienia bezpieczników lub wyłączenia.
Przy napięciach powyżej 1000 V podstawowe znaczenie mają prądy pojemnościowe, mogą one sięgać kilkudziesięciu amperów (jeśli nie zapewniono ich kompensacji). Jednak w tych sieciach odłączanie uszkodzonych odcinków w zwarciach jednofazowych zwykle nie jest stosowane, aby nie powodować zakłóceń w zasilaniu.
W ten sposób w sieci z izolowanym punktem neutralnym w obecności jednofazowego zamknięcia (jak wskazują urządzenia monitorujące izolację), odbiorniki elektryczne nadal działają.Jest to możliwe, ponieważ w przypadku jednofazowych zamknięć napięcie liniowe (faza-faza) nie ulega zmianie, a wszystkie odbiorniki elektryczne otrzymują energię bez przerwy. Ale żadnego błędu w jednofazowej sieci z izolowanym punktem zerowym napięcia fazowego w odniesieniu do wzrostu uszkodzeń miele aż do otrzymania liniowych, a to przyczynia się do drugiego zwarcia doziemnego w drugiej fazie. Wynikające z tego podwójne uziemienie stwarza poważne zagrożenie dla ludzi. Dlatego każdy sieć z usterką jednofazową musi być uznana za awaryjną, ponieważ ogólne warunki bezpieczeństwa dla tej sieci ulegają znacznemu pogorszeniu.
Tak więc obecność "ziemi" zwiększa niebezpieczeństwo przy dotykaniu części, które są zasilane energią. Jest to widoczne na przykład na Figurze 3, która pokazuje przepływ prądu uszkodzenia na skutek przypadkowego kontaktu z przewodu pod napięciem i fazy nieskorygowanej Określenie „ziemia” w fazie C. mężczyzna ten jest wystawiony na napięcia liniowego. Dlatego jednofazowe uszkodzenia do ziemi lub do obudowy muszą zostać wyeliminowane tak szybko, jak to możliwe.
