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電流の周期成分は、発生器の正弦波EMFに従って高調波曲線に沿って変化する。 非周期的 - 電流減衰の性質によって決定される 短絡これは、発電機の回路および固定子巻線の能動抵抗に依存する。
周期成分は、現在/ gの分岐Gパラメータジェネレータ（補償）、励磁調節、遠点回路、及び他の特性に応じて時間的に変化する。周期的電流成分1のPS分岐Cは、時間的に不変です。
| 短絡の場合の電流の変化。 |
電流の周期成分は、発生器の正弦波EMFに従って高調波曲線に沿って変化する。 非周期的 - 回路の能動抵抗と発電機の固定子巻線に依存する短絡電流の減衰の性質によって決まります。
周期的電流成分/ N（G枝G励起コントローラの生成パラメータと特性によって決定される複合法則に従って時間的に変化する。ホストと電流/ Nブランチとの周期成分が減衰されない。事故点における電流の周期的な成分は、これら2つの電流の和に等しい。ダブルビーム ので二次電流パルスを決定する際の方式が使用されます。
発電機からの故障電流の周期成分は、時間で複雑な法律を変化させます。
通常のスイッチング条件における固定子電流の周期成分は、定格電流の値を3〜5倍以上超えてはならない。 非常時運転の場合、定格電流の5倍の周期成分が許容されます。
発電機が正常にオンになったときの固定子電流の周期成分は、公称電流の値を3〜5倍以上超えてはいけません。 非常時運転の場合、定格電流の5倍の周期成分が許容されます。
固定子電流の周期成分（全ての奇数次高調波と同時に）は、回転子鎖時定数で定常状態に減少する。 突然の短絡時に発生する回転子電流の非周期成分は、定常値と同じ法則に従って減少する 直流 IrL。 回転子回路では、さらに高調波の全てが定常状態で検出される。
ショック電流は、短絡電流の可能な最大値です。 ショック電流は、以下の条件が同時に満たされたときに発生します。
故障（アイドリング）前に回路に電流が流れなかった。
短絡時には、電圧はゼロを通過する。
短絡のショック電流は、次式で計算されます。
ここで、k yはショック係数である。
, (4.8)
ここで、T aは故障回路の時定数であり、次式で計算されます。
, (4.9)
ここで、fは電力系統の電流の周波数、xは等価なリアクタンス、rは短絡点に対する等価抵抗です。
点K1に対する等価リアクタンスは4.1節で計算される。 同等のアクティブ抵抗は図1.1の図と同じ方法で計算されますが、要素のリアクタンス抵抗はアクティブな抵抗で置き換える必要があります。
アクティブ発電機抵抗：
, (4.10)
ジェネレータG1、G2、G3の場合：
変圧器および二巻線変圧器のアクティブ抵抗：
. (4.11)
トランスT1の場合：
;
;
.
単巻変圧器AT1の場合：
.
三巻線式変圧器の巻線の能動抵抗は同じであり、式：
. (4.12)
.
システムの能動抵抗は、反応性抵抗の50倍です。
.
伝送ラインのアクティブ抵抗は、リアクタンスと同様に計算されます。
.
図4.7に中間の等価回路を示します。
図4.7 - 点K1の等価アクティブ抵抗の計算
同等のアクティブ抵抗：
.
式（4.4）により、チェーンの時定数が決定される。
.
.
式（4.2）に従って、ショック電流は次のようになります。
点K2に対する等価アクティブ抵抗も同様に計算されます（図4.8）。
図4.8 - 点K2の等価アクティブ抵抗の計算
等価抵抗：
.
回路の時定数：
.
衝撃係数は、式（4.3）により算出される。
.
衝撃電流：
ショック電流の実効値：
4.4。 電流の周期成分の減衰の決定
時間0.1秒の短絡電流の周期成分の減衰。 0.2秒; 0.3 sは標準曲線によって決定されます。
減衰を計算するために、エネルギー源（システムおよび発電機）からの電流の周期成分の初期値が使用される。 これらの電流は4.1節で計算され、短絡が発生した電圧にする必要があります。
220kVバス上の点K1の周期成分の初期値：
;
;
;
.
まず、発電機の定格電流を決定する必要があります。これは、故障点の平均電圧に次式で与えられます。
. (4.13)
ジェネレータG1、G2、G3の場合：
典型的な減衰曲線はで与えられる。 これらの曲線を使用するには、比率を決定する必要があります。
. (4.14)
.
ジェネレータG2の場合：
.
t = 0.1s; 
;;
t = 0.2s; 
;;
t = 0.3s; 
;.
ジェネレータG3についても同様の計算が行われる。
.
曲線は、時間の瞬間の減衰を決定する：
t = 0.1s; 
;;
t = 0.2s; 
;;
t = 0.3s; 
;.
点K1における現在のK3は、
点K2についても同様の計算が行われる。
15kV発電機の端子における点K2の周期成分の初期値：
;
;
;
.
任意の瞬間において、システムからの電流の周期成分は、初期値に等しい。
ジェネレータG1、G2、G3の場合：
ジェネレータG1については、関係式（4.9）：
.
比率は2未満であるため、すべての瞬間について：
ジェネレータG2の場合：
.
曲線は、時間の瞬間の減衰を決定する：
t = 0.1s; 
;;
t = 0.2s; 
;;
t = 0.3s; 
;.
ジェネレータG3の場合：
,
点K2での現在のK3は、異なる時間に現れる。
電源\u003e電気システムの短絡
強力な発電機からの短絡電流の周期成分の決定
国内の高出力発電機のパラメータは、中小電力発電機のパラメータと大きく異なる。
図2の計算された曲線の使用は、 38-12 パワフルなマシンでは38〜13が重大なエラーにつながります。
コンピュータを用いた同期機の単純化されたPark-Gorev方程式に基づいて、現在のkzの周期成分の変化の曲線が得られる。 強力なターボと水力発電機。 計算は以下の初期条件で行った。
c.c.の前の発電機。 一緒に働いた 定格荷重; 負荷が側に接続されている より高い電圧 トランスブロック（図38〜図17）。
図38-17。 高出力発電機からの短絡電流の決定回路。
主な独立した弁に依存しない一定の励磁システム。 電気励磁器（予備励磁）についても、 と。 ターボ発電機に天井励磁を採用、発電機用.
3.短絡回路は、発電機の端子およびユニットトランスの後ろで考えられます（図38-17のポイント1と2）。
図38-18〜図38-20に示す曲線は、
どこで 電流kの周期成分である。 時間rで; - 瞬時の周期的な（過渡的な）電流t =0.
電流を決定する キロアンペア単位で、スーパー過渡電流を最初に計算する必要があります。 ショートカットで。 結論
cで。 ユニットトランスの後ろに
ここで、E "は発電機の過渡現象の起電力である。 - 定格電流 ジェネレータ、kA; - 同じですが、VN変圧器kAの高電圧段に減少します。 - 発電機の過渡誘導抵抗、o。 e。 - 変圧器の誘導抵抗は、 定格電力 ジェネレータ、約。 e。
必要な周期電流は
ここに 図2の曲線から決定される。 与えられた瞬間tについて38-18-38-20。
図2 図38~図18は、タイプTBB、DVT、TBMの200,300,500MWのターボ発電機に使用すべき曲線を示す。 同じ曲線によって、50または100 MBAの容量を持つSWRタイプの同期補償器と、対応する電力の変圧器からなるブロックで電流が検出されます。 現在の電流の変化。 最も強力なターボ発電機（800 MWと1200 MW）から得られたものをFig。 38-19。 発電機の曲線を図1に示す。 38-20。 ここでは、115,225および500MWの容量を有する国内の水力発電機の平均曲線が示されている。
hの持続時間とともに。t \u003e 2 sであれば、t = 2s。
図1 38-18。 そのSubtransient電流を定期的に短絡電流200〜500 MWタービン発電機の曲線。 1対1。 発電機端子：2kHz。 変圧器の後ろに。 T = 0における実線の曲線。 点線の曲線はT = 0.25秒である。
図1 38-19。 Te = 0におけるそれらの過渡電流に対する800および1100MWのターボ発電機の周期的な短絡電流の比の曲線。 1対1。 発電機の端子で、 2 - to。 変圧器の後ろにある。
図1 38-20。 水力発電機の短絡電流と115~500MWとの超過電流の比の曲線。 1対1。 発電機の端子で、 2インチ h。 単位変圧器の後ろ：Te = 0での実線曲線。 Te = 0.25 sにおける点線の曲線。