Si le volume du son n'est pas le plus important, et la préférence est donnée à la qualité sonore, alors ce UMZCH sera juste à temps. L'étage de sortie est configuré pour circuit push-pull sur la paire complémentaire de transistors à effet de champ à haute puissance avec grille isolée fournit la qualité sonore est subjectivement similaire à « tube à vide ».

Oui, les caractéristiques objectives ne sont pas mauvaises:

Amplificateur de son sur les transistors à effet de champ

  La partie préliminaire de la basse fréquence est réalisée sur A1. Un signal provenant de sa sortie passe à un étage de sortie push-pull à FET à grille isolée opposées - 2SK1530 (à canal n) et 2SJ201 (à canal p). Sur les grilles des transistors nécessaires tension de polarisation générée par les résistances R8, R9 et les diodes VD3 et VD4.

Diodes éliminer la distorsion « step », ce qui crée une différence initiale de potentiel entre la tension de grille du champ tranzistorov.Stabiliziruyuschee DUS retiré de l'étage de sortie et la sortie à travers le circuit R4-C6 est fournie à l'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel A1, qui est également l'entrée et UMZCH.

Le gain de tension dépend du rapport des résistances R1 et R4. En faisant varier la résistance R1 peut être dans une gamme suffisamment large pour régler la sensibilité de cette UMZCH, en l'adaptant pour les paramètres de sortie de l'amplificateur audio avant existant. Il convient de noter que, comme d'habitude, une augmentation de la sensibilité entraîne une augmentation de la distorsion. Il doit donc y avoir un compromis raisonnable ici.

La tension d'alimentation est de ± 25V, une source non stabilisée peut être utilisée, mais nécessairement bien filtrée à partir de l'ondulation de fond CA. est alimenté par une tension bipolaire de ± 18V provenant de deux stabilisateurs paramétriques basés sur les diodes Zener VD1 et VD2. , Vous pouvez utiliser plutôt le transistor 2SK1530 plus 2SK135, 2SK134, 2SJ201 à la place du transistor peut être utilisé 2SJ49, 2SJ50.

Les transistors devraient être installés sur le radiateur. Les transistors 2SK1530 et 2SJ201 ont une conception de coque telle que la plaque de radiateur, qu'ils ne sont pas en contact avec le cristal, est en céramique-plastique, qui conduit bien la chaleur mais ne conduit pas l'électricité. Par conséquent, les transistors peuvent être installés sur un radiateur commun. Si les transistors avec des plaques de radiateur contact électrique  avec un cristal, il est nécessaire de les installer sur différents radiateurs, isolés les uns des autres ou utiliser des isolations soignées avec des joints de mica.

Dans tous les cas, la surface conductrice de la chaleur de l'enceinte entre le transistor et le dissipateur de chaleur doit être une pâte conductrice de la chaleur, il ferme l'irrégularité dans le transistor de corps de contact et le dissipateur thermique, et augmente donc la surface de contact effective, ce qui contribue à une meilleure dissipation thermique. Le NE5534 opérationnel peut être remplacé par presque tous les OS, par exemple, KR140UD608 ou une autre variante Les diodes 1N4148 peuvent être remplacées par KD522 ou KD521.

diodes Zener 1N4705 peuvent être remplacés par tout autre zener calculée pour 18B de stabilisation de tension, ou chacun d'eux est remplacé par deux diodes Zener montées en série, dont la somme 18B (par exemple, 9B et 9B). Les condensateurs C1 et C4 doivent être à une tension d'au moins 35V, les condensateurs C7 et C8 pour une tension non inférieure à 50V. Malgré la présence de condensateurs électrolytiques nutrition C7 et C8, sur le condensateur de sortie d'alimentation doit avoir une capacité beaucoup plus grande pour fournir la suppression de courant alternatif haute qualité de l'ondulation de sortie d'alimentation.

L'installation est réalisée sur une carte de circuit imprimé en fibre de verre recouverte d'une feuille avec une disposition unilatérale des pistes imprimées (figure 2). Le procédé de fabrication d'une carte de circuit imprimé peut être n'importe quel disponible. Les pistes imprimées n'ont pas besoin de répéter exactement la forme montrée sur la figure, il est important que les connexions nécessaires soient fournies.

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Quelques mots sur les erreurs d'installation:
   Afin d'améliorer la lisibilité des circuits, nous considérons un amplificateur de puissance avec deux paires de transistors à effet de champ terminaux et une alimentation ± 45 V.
   En tant que première erreur, essayons de "souder" la diode Zener VD1 et VD2 avec la mauvaise polarité (l'inclusion correcte est montrée sur la figure 11). La carte des contraintes deviendra comme indiqué dans la figure 12.

Figure 11 Brochage des diodes Zener BZX84C15 (cependant, le brochage des diodes est le même).

Figure 12 La carte des tensions de l'amplificateur de puissance si les diodes Zener VD1 et VD2 ne sont pas correctement montées.

Ces diodes Zener sont nécessaires pour former la tension d'alimentation de l'amplificateur opérationnel et sont sélectionnées à 15 V uniquement parce que cette tension est optimale pour cet amplificateur opérationnel. L'amplificateur conserve ses performances sans perte de qualité même en utilisant une série de valeurs nominales - 12 V, 13 V, 18 V (mais pas plus de 18 V). Si l'installation est incorrecte, au lieu de la tension d'alimentation, l'amplificateur optionnel ne reçoit que la tension de chute à la transition n-p des stablitrons. Le courant de repos est régulé normalement, il y a une petite tension continue à la sortie de l'amplificateur, le signal de sortie est manquant.
   En outre, il n'est pas possible de monter correctement les diodes VD3 et VD4. Dans ce cas, le courant de repos n'est limité que par les valeurs des résistances R5, R6 et peut atteindre une valeur critique. Le signal à la sortie de l'amplificateur sera, mais plutôt un chauffage rapide des transistors terminaux conduira sans ambiguïté à leur surchauffe et la sortie de l'amplificateur est en panne. La carte des tensions et des courants pour cette erreur est illustrée aux Fig. 13 et 14.

   Figure 13 Carte des tensions de l'amplificateur avec une mauvaise installation des diodes de thermostabilisation.

   Figure 14 Carte des courants d'amplification si les diodes de stabilisation thermique ne sont pas montées correctement.

La prochaine erreur d'installation peut être une mauvaise installation des transistors de l'avant-dernière cascade (drivers). La carte de tension de l'amplificateur dans ce cas prend la forme représentée sur la figure 15. Dans ce cas, les transistors de la prise terminal sont complètement fermés et il n'y a pas de son à la sortie de l'amplificateur, et le niveau tension constante  au maximum proche de zéro.

   Figure 15 Carte des tensions lorsque les transistors en cascade du conducteur ne sont pas correctement installés.

Prochaine erreur la plus dangereuse - a transposé les transistors de l'étage pilote et Brochage également leurré en conséquence attaché aux conclusions des transistors VT1 et VT2 est vrai et ils travaillent en mode émetteur-suiveur. Dans ce cas, le courant traversant l'étage final dépend de la position de la résistance d'accord et peut être de 10 à 15 A, ce qui entraînera dans tous les cas une surcharge de l'alimentation et un échauffement rapide des transistors terminaux. La figure 16 montre les courants à la position médiane de la résistance de rognage.

   Figure 16 Carte des courants si les pilotes de la cascade du pilote sont mal montés et que le brochage est également mal placé.

Souder « marche arrière » borne de sortie des transistors à effet de champ IRFP240 - IRFP9240 peu de chances de réussir, mais les échanger obtiennent assez souvent. Dans ce cas, mettre en diodes des transistors obtenus dans une situation difficile - il est venu avec une tension appropriée a une polarité de la résistance minimale, ce qui provoque la consommation maximale de l'alimentation et à quelle vitesse ils brûlent dépend plus de la chance que sur les lois de la physique.
   Conseil Feyverk peut se produire pour une raison - de vendre des diodes Zener flash 1.3 W dans le corps le même que celui des diodes 1N4007, donc avant de monter les frais de Zener si elles sont le cas noir vaut plus ample connaissance avec les inscriptions sur le corps. Lors du montage des diodes Zener au lieu de l'alimentation en tension de l'amplificateur opérationnel est limité uniquement des valeurs nominales des résistances R3 et R4 et le courant d'entrée de l'amplificateur opérationnel. En tout cas, la tension résultante est beaucoup plus grande contrainte maximale  Puissance pour le système d'exploitation qu'il implique la partie du corps non parfois tir du système d'exploitation, ils peuvent également apparaître à sa sortie une tension continue, la tension à proximité de l'amplificateur de puissance, ce qui provoquera une tension de sortie en courant continu de l'amplificateur de puissance. En règle générale, la cascade finale dans ce cas reste utilisable.
   Enfin, quelques mots sur les valeurs des résistances R3 et R4, qui dépendent de la tension d'alimentation de l'amplificateur. 2,7 kOhm est le plus polyvalent, mais la tension de l'amplificateur de puissance à ± 80 V résistances de données (seulement une charge de 8 ohms) se dissipe environ 1,5 W, cependant il doit être remplacé par une résistance de 5,6 ohms à 6,2 ohms, qui réduire le puissance thermique  jusqu'à 0,7 Wat.

L'apparition de la modification résultante de l'amplificateur de puissance est montrée dans les photos ci-dessous:

Il reste dans ce tonneau de miel à éclabousser une mouche dans l'onguent ...
Le fait que les transistors à effet de champ IRFP240 et IRFP9240 utilisés dans l'amplificateur arrêté développeur de la société de production de International Rectifier (IR), qui sont attachés plus d'attention à la qualité des produits. Le problème principal de ces transistors - ils ont été conçus pour une utilisation dans les alimentations, mais s'est avéré être tout à fait approprié pour l'équipement d'amplification sonore. Une attention accrue aux composants de qualité vypuskamyh par International Rectifier autorisés sans les transistors de sélection comprennent plusieurs transistors en parallèle sans avoir à se soucier des différences entre les caractéristiques des transistors - la propagation ne dépasse pas 2%, ce qui est tout à fait acceptable.
   Aujourd'hui et IRFP9240 IRFP240 transistors sont fabriqués par Vishay Siliconix, qui ne sont pas aussi bon pour le produit et les paramètres des transistors deviennent convient que pour l'alimentation - propagation « amplification KOF » des transistors de l'une des parties est supérieure à 15%. Ceci exclut l'inclusion parallèle sans présélection, et le nombre de transistors testés pour le choix de 4 est le même en plusieurs dizaines de copies.
   À cet égard, avant d'assembler cet amplificateur, vous devez d'abord savoir quel type de transistors fermes vous pouvez obtenir. Si vos magasins vendant Vishay Siliconix, il est fortement recommandé de renoncer à l'ensemble de l'amplificateur de puissance - vous risquez de suffisamment au sérieux pour dépenser de l'argent et cela ne permet pas d'atteindre.
   Cependant, le travail sur le développement de la « version 2 » de l'amplificateur de puissance et l'absence de transistors à effet de champ décents et pas cher pour la phase de production a peu à réfléchir à l'avenir de ce circuit. Le résultat a été une « version 3 » est simulée au lieu de transistors à effet de champ IRFP240 - IRFP9240 entreprise Vishay Siliconix paire bipolaire de TOSHIBA - 2SA1943 - 2SC5200, qui est aujourd'hui encore la qualité tout à fait décent.
Diagramme schématique  une nouvelle version de l'amplificateur a « version 2 » constituée des améliorations se sont habitués et des changements dans l'étage de sortie, ce qui permet de renoncer à l'utilisation de transistors à effet de champ. Le diagramme schématique est donné ci-dessous:

   Diagramme schématique utilisant des transistors à effet de champ en tant que répéteurs AGRANDIR

Dans cette variante, les FET sont conservés, mais ils sont utilisés comme répéteurs de tension, ce qui décharge sensiblement la cascade du conducteur. Une petite connexion positive est introduite dans le système de protection, ce qui permet d'éviter l'excitation de l'amplificateur de puissance à la limite de l'opération de protection.
La carte de circuit imprimé est en cours de développement, les résultats des mesures réelles sont validés et le circuit de travail apparaîtra à la fin du mois de novembre, mais pour l'instant il est possible de proposer un graphique de la mesure THD obtenue par MICROCAP. Plus d'informations sur ce programme peuvent être lus.

Spécifications techniques
  Puissance efficace maximale:
  à RH = 4 Ohm, W 60
  à RH = 8 Ohm, W 32
  Plage de fréquence de fonctionnement. Hz 15 ... 100 000
  Coefficient de distorsion non linéaire:
  à f = 1 kHz, Pout = 60 W, RH = 4 Ω,% 0,15
  à f = 1 kHz, Pmax = 32 W, RH = 8 Ohm,% 0,08
  Facteur de gain, dB 25 ... 40
  Impédance d'entrée, kΩ 47

Personnaliser

Il est peu probable qu'un expérimentateur expérimenté aura des difficultés à obtenir des résultats satisfaisants dans la construction d'un amplificateur dans ce schéma. Les principaux problèmes à considérer sont une installation incorrecte des éléments et des dommages aux MOSFET s'ils sont mal utilisés ou lorsque le circuit est excité. À titre de guide pour l'expérimentateur, la liste suivante de vérifications de contrôle pour le dépannage est suggérée:
   1. Lors de l'assemblage du circuit imprimé, installez d'abord les éléments passifs et assurez-vous que la polarité des condensateurs électrolytiques est correctement engagée. Ensuite, installez les transistors VT1 ... VT4. Et, enfin, installez les MOSFET, en évitant une charge statique, en fermant les bornes à la terre en même temps et en utilisant un fer à souder mis à la terre. Vérifiez la carte assemblée pour l'installation correcte des composants. Pour cela, il sera utile d'utiliser la disposition des éléments montrés sur la Fig. 2 Vérifiez la continuité des pistes sur les cartes de circuits imprimés et, le cas échéant, retirez-les. Vérifiez les unités de faisceau visuellement et électriquement avec un multimètre et refaites si nécessaire.
   2. L'alimentation peut maintenant être appliquée à l'amplificateur et le courant de sortie de l'étage de sortie (50 ... 100 mA) est réglé. Le potentiomètre R12 est d'abord réglé sur le courant de repos minimum (jusqu'à ce qu'il soit dans le sens inverse des aiguilles d'une montre dans la topologie de la carte de la figure 2). une branche positive de puissance est allumée sur un ampèremètre avec une limite de mesure de 1 A. En faisant tourner le moteur de la résistance R12, les lectures de l'ampèremètre sont de 50 ... 100 mA. Le réglage du courant de repos peut être effectué sans connexion de charge. Cependant, si le driver de charge est inclus dans le circuit, il doit être protégé par un protecteur de surcharge CC. Lorsque le courant de repos est réglé, la valeur acceptable de la tension de polarisation de sortie doit être inférieure à 100 mV.

Des variations excessives ou erratiques du courant de repos lors du réglage de R12 indiquent une génération dans le circuit ou une connexion incorrecte des éléments. Suivre les recommandations décrites précédemment (inclusion séquentielle de résistances dans le circuit de porte, minimisation de la longueur des conducteurs de liaison, mise à la terre commune). De plus, les condensateurs de découplage de l'alimentation doivent être installés à proximité de l'étage de sortie de l'amplificateur et du point de mise à la terre de la charge. Afin d'éviter la surchauffe des transistors puissants, la régulation du courant de repos doit être effectuée avec les transistors installés sur le radiateur.
   3. Après avoir réglé le courant de repos, l'ampèremètre doit être enlevé
  à partir du circuit d'alimentation positive et l'entrée de l'amplificateur peut être
  un signal de fonctionnement est appliqué. Le niveau du signal d'entrée pour obtenir la puissance nominale totale devrait être le suivant:
  UBX = 150 mV (RH = 4 Q, Ki = 100);
  UBX = 160 mV (RH = 8 Ω, Ki = 100);
  UBX = 770 mV (RH = 4 Q, Ki = 20);
  UBX = 800 mV (RH = 8 Ω, Ki = 20).
   "Cropping" sur les crêtes du signal de sortie lorsque vous travaillez avec puissance nominale  indique une mauvaise stabilisation de la tension d'alimentation et peut être corrigée par une diminution de l'amplitude du signal d'entrée et une diminution des caractéristiques nominales de l'amplificateur.
   La caractéristique amplitude-fréquence de l'amplificateur peut être testée dans la gamme de fréquence 15 Hz ... 100 kHz en utilisant un ensemble pour le test sonore ou un oscillateur et un oscilloscope. La distorsion du signal de sortie à haute fréquence indique la nature réactive de la charge, et le choix de la valeur d'inductance du réacteur de sortie L1 sera nécessaire pour restaurer la forme d'onde. La caractéristique amplitude-fréquence aux hautes fréquences peut être alignée au moyen d'un condensateur de compensation connecté en parallèle avec R6. La partie basse fréquence de la caractéristique amplitude-fréquence est corrigée par les éléments R7, C2.
   4. La présence d'arrière-plan (bourdonnement) est la plus susceptible de se produire dans le système
  lorsque vous réglez le gain trop haut. Prise d'entrée avec haute
  l'impédance est minimisée en utilisant un blindé
  câble directement relié à la source du signal. Les pulsations de puissance à basse fréquence, qui tombent avec la puissance dans l'étage d'entrée
  amplificateur, peut être éliminé par le condensateur C3. Supplémentaire
  Affaiblir l'arrière-plan par une cascade différentielle
  sur les transistors VT1, VT2 du préamplificateur. Cependant, si la source de l'arrière-plan est la tension d'alimentation, alors il est possible de sélectionner la valeur de C3, R5 pour supprimer l'amplitude de pulsation.
5. En cas de défaillance des transistors en cascade de sortie dus à court-circuit  dans la charge ou à cause de la génération à haute fréquence, il est nécessaire de remplacer les deux transistors MOS, alors qu'il est peu probable que d'autres éléments soient en panne. Lors de l'installation du circuit de nouveaux instruments, la procédure de réglage doit être répétée.

Schéma du circuit d'alimentation

Les meilleurs designs de "Radio Amateur" Numéro 2

Circuit amplificateur avec changements:

Les amplificateurs FET ont une grande résistance d'entrée. Habituellement, de tels amplificateurs sont utilisés comme premier étage des préamplificateurs, amplificateurs courant continu  mesure et autres équipements électroniques.
   Application dans le premier étage de l'amplificateur à haute impédance d'entrée permet d'harmoniser les sources de signaux avec une résistance interne élevée, suivi par un étage amplificateur plus puissant ayant une faible impédance d'entrée. Les cascades amplifiées sur des transistors à effet de champ sont le plus souvent réalisées dans un circuit source commun.

Etant donné que la tension de polarisation entre la grille et la source est égale à zéro, le transistor de VT mode veille caractérisé par la position du point A de la caractéristique drain-grille à U = 0 GI (Fig. 15b).
   Dans ce cas, lors de la saisie de l'entrée de l'amplificateur d'harmonique de courant alternatif (à savoir sinusoïdale) Tension U GI d'amplitude U MZI des demi-cycles positifs et négatifs de la tension seront amplifiés différemment: le demi-cycle négatif de la tension d'entrée d'amplitude U GI de la composante alternative du courant de drain I « mc est supérieur que lorsque le demi-cycle positif (I « » mc), étant donné que la pente des caractéristiques de grille de drain pour le segment AB de plus que la pente de la zone AC: en raison de cette forme de la composante alternative flux et le tension alternative  sur la charge U OUT sera différente de la forme de la tension d'entrée, c'est-à-dire qu'il y aura une distorsion du signal amplifié.
  Pour minimiser la distorsion du signal quand il est nécessaire pour assurer un fonctionnement FET d'amplification à pente constante de ses caractéristiques drain-grille, à savoir la partie linéaire de la caractéristique.
   A cette fin, une résistance est incluse dans le circuit source (figure 16, a).

Le courant circulant à travers la résistance I C0 crée sur celui-ci une tension
U R = = I С0 R,, qui est appliqué entre la source et la porte, y compris le ЭДП, formé entre les régions de la porte et de la source, dans la direction opposée. Ceci conduit à une diminution du courant de drain et le mode de fonctionnement sera caractérisé dans ce cas par le point A "(figure 16, b).

Afin de ne pas réduire le gain, parallèle à la résistance R, un condensateur C d'une grande capacité est connecté, ce qui élimine le retour négatif sur courant alternatif, formé par une tension alternative aux bornes de la résistance Ri. Le mode caractérisé par le point A », la pente des caractéristiques de grille de drain dans l'amplification de la tension alternative est approximativement le même dans l'amplification des demi-cycles positifs et négatifs de la tension d'entrée, ce qui fausse les signaux amplifiés seront négligeables
  (les sections A "B" et A "C" sont approximativement égales).
   Si, en mode d'arrêt, la tension entre la grille et la source est notée U ZIO et que le courant de drain I C0 traverse le courant continu, alors la résistance de la résistance RØ (en ohms) peut être calculée par la formule:
  Ru = 1000 U ZIO / I C0,
  dans lequel le courant de drain I CO est substitué en milliampères.
   Dans le circuit amplificateur représenté sur la figure 15, un PT avec une commande de jonction p-n et un canal de type p est utilisé. Si un transistor similaire est utilisé comme un PT, mais avec un canal de type n, le circuit reste le même et seule la polarité de la connexion d'alimentation change.
   Une impédance d'entrée encore plus grande est fournie par des amplificateurs réalisés sur des transistors MIS de champ avec un canal induit ou intégré. À un courant constant, la résistance d'entrée de tels amplificateurs peut dépasser 100 MΩ. Etant donné que la tension de la grille et le drain sont de la même polarité, pour fournir la polarisation nécessaire tensions au circuit de grille de la tension d'alimentation peut utiliser G C reliant à un diviseur de tension inclus dans le transistor d'entrée de manière représentée sur la Fig.17.

Amplificateurs de drain communs

Le circuit de l'amplificateur sur un rail commun avec un drain commun est similaire à celui d'un amplificateur avec un collecteur commun. La figure 18, a montre le circuit amplificateur avec un drain commun sur le FET avec une jonction pn de contrôle et un canal de type p.

La résistance R est incluse dans le circuit source et le drain est directement connecté au pôle négatif de la source d'énergie. Par conséquent, le courant de drain, qui dépend de la tension d'entrée, crée une chute de tension uniquement sur la résistance Ri. Le fonctionnement de la cascade est expliqué par les graphiques montrés sur la figure 18b dans le cas où la tension d'entrée a une forme sinusoïdale. A l'état initial, le courant de drain I C0 circule dans le transistor, ce qui crée une tension U U0 (U OUT0) sur la résistance Rи. Pendant le demi-cycle positif de polarisation inverse entre la grille et la source de la tension d'entrée augmente, ce qui conduit à une diminution du courant de drain et la valeur absolue de la tension aux bornes de la résistance R et. Dans le demi-cycle négatif de la tension d'entrée, au contraire, la tension de polarisation de grille diminue, le courant de drain et la valeur absolue de la tension aux bornes de la résistance R et est en augmentation. En conséquence, tension de sortie, pris à partir de la résistance Ri, c'est-à-dire de la source du PT (figure 18b), a la même forme que la tension d'entrée.
  A cet égard, les amplificateurs commun-drain sont appelés les répéteurs de source (la tension de la source dans la forme et la valeur répète la tension d'entrée).

Bruit ultrasonique de haute qualité avec des transistors à effet de champ avec contre-réaction

Aujourd'hui, il est difficile de surprendre les fans de la reproduction sonore de haute qualité, ou savoir comment gérer un fer à souder les concepteurs de FET amplificateur. La plupart de ces appareils, même les meilleurs spécimens globaux construits selon le schéma traditionnel d'un étage d'entrée différentielle et une pluralité d'éléments supplémentaires ne prennent pas part à l'amplification du signal, mais assurant la stabilité temporelle et de la température. Pas fondamentalement changé les solutions de circuits traditionnels et l'utilisation dans les étapes de sortie de transistors complémentaires puissants avec différents types de conductivité de canal.

À la suite de recherches créatives et consciente d'éviter les nombreux conception de circuits stéréotypée dominante, j'ai pu créer votre propre amplificateur prototype original ayant un nombre minimum de composants électroniques et une stabilité exceptionnelle, la fiabilité et haute performance, capables de satisfaire les amateurs de musique les plus exigeants.

Les paramètres de base de l'amplificateur avec une résistance de charge de 8 Ohm sont donnés dans le tableau.

Paramètre	Signification
Facteur de gain de tension
Puissance de sortie maximale
Hausse du taux de tension de sortie
Gamme de fréquence		20 – 3 0000
Instabilité du point médian
Tension de bruit de sortie
Coefficient de distorsion non linéaire

Lors de la conception d'un amplificateur, une attention particulière a été portée aux indicateurs de la qualité, l'efficacité maximale et un nombre minimum de pièces utilisées, permettant d'améliorer considérablement sa fiabilité et de simplifier la répétition. La présence et la disponibilité des pièces dans le réseau de vente ont également été prises en compte, ce qui a considérablement réduit le coût de l'amplificateur.

Amplificateur (voir schéma) comprend un étage d'entrée à transistors à effet de champ de faible puissance de différents types VT1 et VT2 conductivité inclus dans le circuit avec une source commune, dont la charge sont des résistances R2 et R3. La résistance R1 relie les grilles de ces transistors à la terre et définit l'impédance d'entrée de l'amplificateur, et en combinaison avec la capacité du condensateur d'entrée C1 définit sa caractéristique de fréquence dans la région des basses fréquences du spectre sonore. Transistors VT3 et VT4 sont agencés en tant que base de données commune, qui est donnée par la tension Zener VD1 et VD2, et fournissent des transistors de découplage d'entrée sur la composante variable du signal de sortie, et également de réduire la tension d'alimentation constante indésirable au niveau de leurs drains. Transistors VT5 et VT6 sont agencés sous-collecteur commun, leurs transitions base-émetteur sont des éléments de décalage de transistors VT1 et VT2, et en changeant la tension en courant continu aux bases connectées par des résistances R7 et R10 à la sortie de l'amplificateur, compense point médian de soins arbitraire et augmenter le courant reste. La chute de tension continue aux bornes des résistances R2 et R3 ouvre les transistors de sortie puissants VT7 et VT8 de la quantité du courant de drain initial (courant de repos) qui détermine le fonctionnement de l'amplificateur dans la classe AB.

Le circuit de l'amplificateur fonctionne comme suit. Le signal d'entrée positif demi-onde passe à travers le condensateur C1 à la grille du transistor VT1 et provoque une augmentation de son courant de drain, ce qui augmente la chute de tension à travers la résistance R2, ce qui conduit à un déverrouillage du transistor aspect VT7 et le signal de demi-onde positive à la sortie de l'amplificateur. Via un diviseur de tension sur les éléments R7, C2, R8, spécifiant le gain de l'amplificateur entier, et un transistor émetteur-suiveur VT5 du signal de sortie est introduit dans la source du transistor VT1, agissant en tant que contre-réaction de compensation de distorsion non linéaire de l'enveloppe de signal, telle que prise à partir de la constante de la résistance R11 la tension stabilise le courant de repos et le point médian. Renforcement de signal négatif d'entrée demi-onde et les paramètres de stabilisation sont de même vers le bas, la moitié supérieure symétrique du circuit. Les résistances R4 et R5, conjointement avec les capacités d'entrée des transistors VT8 et VT7 forment des filtres passe-bas, un amplificateur de limitation de bande de la bande passante et en éliminant son auto-oscillation.

Amplificateur de montage est réalisé sur la carte de circuit de taille de fibre de verre feuille face 115 « de 63 mm et une épaisseur de 2 - 3 mm. Voici un dessin de la carte de circuit imprimé du côté des voies.

Le réglage de l'amplificateur est réduit à la résistance de courant de repos DIP R2 et R3 par l'intermédiaire des transistors de sortie, et une tension nulle à la sortie d'amplificateur (point médian). A cet effet, les résistances R2 et R3 définis dans la position médiane, la sortie de la charge de l'amplificateur à une lampe à filament de faible puissance de tension de 24 V et la tension d'alimentation. Dans ce cas, la lampe ne doit pas s'allumer, ce qui indique l'installation correcte et les pièces réparables. En variante et de rotation en douceur les deux résistances d'ajustement dans le sens de l'augmentation de leur dénomination, obtenir l'apparence de courant à travers les transistors VT8 et VT7 de millivoltmètre numérique qui contrôlent la chute de tension à travers la résistance R11 ou R12. La valeur de cette tension doit être comprise entre 15 et 20 mV, ce qui correspond à un courant de repos de 75 - 100 mA. Si le point milieu de l'amplificateur de sortie est sollicité vers De plus, il est réglé parage résistance R2, si elle est décalée dans le côté négatif, il est défini parage résistance R3. Encore une fois, surveillez le courant de repos des transistors de sortie et, si nécessaire, répétez l'opération à nouveau.

L'amplificateur reste opérationnel à une tension d'alimentation de ± 15 à ± 30 volts. Il est seulement nécessaire d'appliquer le courant d'alimentation ne soit pas inférieur à 5 ampères, le zener VD VD 1 et 2 égale à la moitié de la tension d'alimentation, les condensateurs C5 et C6 du correspondant tension de fonctionnement, et avec un fonctionnement constant de l'amplificateur pour une sortie maximale, il est nécessaire d'augmenter la puissance des résistances R11 et R12 à 5 watts.

Les transistors d'entrée VT1 et VT2 doivent avoir des courants initiaux égaux ou proches de ceux de l'IDSS. Les transistors de sortie VT8 et VT7 nécessaire pour sélectionner un canal d'ouverture le plus proche tension VGS (to) pour lesquels ce type de transistors peut être de 3 à 4 volts. Cela peut se faire directement à l'achat, en négociant avec le vendeur et en appliquant un simple appareil artisanal ou artisanal. Les types de transistors indiqués sur le schéma sont bien adaptés, ils doivent être installés sur des radiateurs ayant une puissance de surface correspondante, à travers des joints isolants spéciaux. Résistances R2 et R3 de précision multitours de type SP3-39A, SP5-2 ou similaire. Les condensateurs électrolytiques C2 et C3 sont de type non polaire, lorsqu'ils sont utilisés bloc d'impulsions  Les condensateurs C5 et C6 doivent être shuntés par des condensateurs non inductifs d'une capacité de 0,1 à 1,0 μF. Les résistances R11 et R12 sont des fusibles de type non-fil, se brisant à la surcharge.

L'une des principales caractéristiques du circuit amplificateur est que le signal de sortie amplifié transistors puissants, est retiré de leurs drains, qui ne sont pas des électrodes de contrôle. Il a considérablement réduit les distorsions spécifiques provoquées par l'influence de la force contre-électromotrice de la bobine mobile dans les transistors de sortie de haut-parleur lorsque le signal est prélevé à partir de leurs sources ou émetteurs. Ainsi, la puissance du principe de fonctionnement est égal au tube à vide, mais il dépasse largement l'efficacité, la bande passante fréquence, la vitesse et la fiabilité, sans oublier les distorsions et les coûts des composants.

Une propriété importante des transistors à effet de champ est que, en cas de surchauffe de la baisse de conductance de canal, se situe respectivement la transconductance et de drain de courant, qui protège automatiquement contre la dégradation thermique. Une autre propriété de transistors à effet de champ appliqué sur l'étage de sortie de l'amplificateur, il est leur caractéristique de transfert quadratique, ce qui contribue à réduire la distorsion harmonique à des niveaux de puissance de sortie élevée. Plus le courant à travers les transistors et VT7 VT8, ils deviennent plus incliné et le gain, et la rétroaction négative tourne plus profonde.

Lorsque l'amplificateur dans le réseau, jusqu'à ce que la moitié de la portée de la tension d'alimentation sur les condensateurs C5 et C6 diodes Zener VD1 et VD2 sont verrouillés, et avec eux tous les transistors, qui déverrouillage se déroule en continu et simultanément dans les deux système moitiés qui élimine typique de beaucoup de ces structures un claquement désagréable dans le haut-parleur. Pour cette raison, l'amplificateur n'a pas peur des arrêts d'urgence et des mises sous tension même en fonctionnement à pleine puissance.

L'amplificateur a été testé pour fonctionner avec différentes sources de signaux à différentes températures ambiantes, et a démontré sa fiabilité élevée, une excellente sortie et les caractéristiques dynamiques, et est recommandé pour la maison des ventilateurs à haute répétition ou reproduction sonore professionnelle. unité de contrôle du volume, le ton et l'équilibre peuvent être effectués dans le cadre du schéma est indiqué dans le site http://cxem.net/sound/tembrs/tembr14.php en utilisant un TDA1524A de puce dédiée. Si nécessaire, un amplificateur de signal de microphone, réalisé selon n'importe quel schéma connu, peut également être ajouté au circuit. L'emplacement des parties sur la carte d'amplification est indiqué sur la figure ci-dessous.

Augmenter la linéarité de l'amplificateur et réduire davantage la distorsion harmonique peut être mise en parallèle dans chaque bras des deux transistors de sortie et alignement (nominal de montage) de l'une des résistances R 8 ou R 9 dans la boucle de rétroaction. Si vous supprimez une transition, le condensateur C 1 circuit peut être transformé en puissant amplificateur linéaire pour les systèmes d'automatisation et de gestion DC.

Yurko Strelkov-Serga
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