Açıklayıcı not.
6-35 kV şebekelerinde kapasitif toprak arıza akımlarının telafisi.
Giriş. 6, 10, 35 kV ağlarda en yaygın hasar türü (% 95'e kadar) tek fazlı kapaklar (OZZ), kapasitif akımın kapanma yerinden akan ve yüksek frekanslı yüksek frekanslı bir süreç olarak ağın elemanları (motorlar, transformatörler) üzerindeki aşırı gerilimlerin eşlik ettiği yerde. Ağ üzerindeki bu tür etkiler, en iyi durumda, toprak koruyucularının çalışmasına yol açar. Hasarlı bağlantıyı bulmak zahmetli ve uzun bir organizasyonel görev gibi görünüyor - bağlantıların alternatif olarak kesilmesi uzun bir süre için erteleniyor ve tüketicilerin fazlalığı için bir operasyonel anahtarlar kompleksi eşlik ediyor. Ve, kural olarak, fazdan faza kapanmaların çoğunluğu bir OZZ ile başlar. Tek fazlı toprak arızalarının geliştirilmesi, arıza yerinin ısıtılması, SPZ'nin yerine büyük miktarda enerjinin yayılması ve HPP'nin geçişi sırasında aşırı akım korumasının korunmasıyla tüketicinin bağlantısının kesilmesiyle sona ermektedir. kısa devre. Durum, nötrin rezonant zemini uygulanarak değiştirilebilir.
Akımlar kapanıyor.SPZ'de, şebekenin fazları ile toprak arasında bir elektriksel kapasitansın varlığından dolayı bir arıza akımı akım bölgesinden akar. Kapasite ağırlıklı olarak kablo hatlarıuzunluğu, OZZ'nin toplam kapasitif akımını belirler (yaklaşık 1 A kapasitif akım 1 km kablodur).
ÖSS türleri.Tüm OZZ kör (metal) ve ark olarak ayrılır. En sık (tüm OZZ'nin% 95'i) ve OZZ'nin en tehlikeli tipi arkıdır. Her bir OSS türünü ayrı ayrı açıklayalım.
1) şebeke elemanları üzerindeki aşırı gerilim seviyeleri açısından, metalik toprak arızaları en güvenlidir (örneğin, havai güç hattının telinin yere düşmesi). Bu durumda, bu tür OZZ'nin özel niteliği göz önüne alındığında büyük aşırı gerilimlerin eşlik etmediği arıza noktasından bir kapasitif akım akar.
2) ark OSS özelliği - her OZZ'ye eşlik eden yüksek frekanslı salınımların kaynağı olan OZZ'nin yerinde bir elektrik arkı varlığı.
Akımların bastırma yöntemleri.SPP'nin akımını bastırmanın iki yolu vardır.
1) Hasarlı bağlantının kesilmesi - bu yöntem manuel veya otomatik (RPA kullanımıyla) kapatmaya odaklanır. Bu durumda, kategoriye göre tüketici bekleme gücüne aktarılır veya güç olmadan kalır. Hasarlı fazda gerilim yok - arıza yerine akım yok.
2) endüktif özelliklere sahip nötr şebekeye monte edilen reaktörün kapanma noktasında kapasitif akımın telafisi.
Kapasitif akımların kompanzasyon özü. Belirtildiği gibi, faz toprağa kapatıldığında (arıza), OZZ'nin konumundan bir kapasitif akım akar. Bu akım, daha yakından incelendiğinde, hat voltajına bağlı kalan iki (hasarsız) fazın kapasitelerinden kaynaklanır. Bu fazların akımları, birbirlerine göre 60 derece elektriksel olarak kaymıştır, hasar noktasında toplanır ve faz kapasitif akımının üçlü bir değerine sahiptir. Bu nedenle, SPZ akımının değeri, arıza yeri üzerinden belirlenir: Bu kapasitif akım, nötr ağa monte edilen ark bastırma reaktörünün (DGR) endüktif akımı ile telafi edilebilir. Şebekede SPD'de, sargıları bir yıldıza bağlı olan kendisine bağlı herhangi bir transformatörün nötr üzerinde görünür. faz gerilimireaktörün (L) yüksek-voltaj sargısına bağlı bir nötr terminali varsa, reaktörün indüktif akımını arıza konumundan başlatır. Bu akım OZZ'nin kapasitif akımına karşı yönlendirilir ve ilgili reaktör ayarlaması için telafi edilebilir (Şekil 1)
Şek. 1 SPZ akımlarının ağ elemanları üzerinden geçişinin rotaları
Rezonansa otomatik ayarlama ihtiyacı. DGR'nin maksimum verimliliğini elde etmek için, tüm ağın kapasitansı ve reaktör-ağın sıfır dizi devresinin endüktansı tarafından oluşturulan devre 50 Hz'lik bir şebeke frekansında rezonansa ayarlanmalıdır. Şebekede sabit anahtarlama durumunda (tüketicilerin açılıp kapanması), şebekenin kapasitesi değişmekte olup, bu da kapasitif akımlar için düzgün regüle edici DGR ve otomatik kompanzasyon sisteminin kullanılmasına ihtiyaç duymaktadır. Bu arada, halihazırda kullanılan ZROM ve diğerleri gibi basamaklı reaktörler, ağın kapasitif akımları üzerinde hesaplanan verilere dayanarak manuel olarak ayarlanmakta ve bu nedenle rezonans ayarını sağlamamaktadır.
ACQUATICS İlkesi. CNPC, faz ilkesi üzerinde çalışan, УАРК.101М gibi bir otomatik dengeleme ayar cihazı ile rezonansa ayarlanmıştır. UARK.101M üzerinde alet transformatörü (örneğin, NTMI) giriş referans sinyali (şebeke gerilimi) ve 3Uo sinyaldir. veya ana fazdan birine yüksek kapasitör grubunun dahil veya yapılı IVN (ayarlanabilir dönüşüm oranı ile özel asimetrik tip transformatör TMPS yükleyerek - Gerekli münzevi uygun ve kararlı çalışma nötr uyarım kaynağı (IVN) ağ yapay bir asimetri yaratmak için faz geriliminin% 1.25'inin ayrıklığı). Ağ yapılandırmasını değiştirirken İkinci durumda, miktar 3Uo voltaj rezonans modu ve asetik stabilitesi (bakınız aşağıdaki formül.) sabit kalır. Aynı transformatörden bağımsız olarak, bir GDR (örneğin, RDMR'nin tipi) ayarlanır. Böylece ASKET, TMPS + RDMR + UARK.101M sistemi biçiminde temsil edilir.
Doğal ve yapay asimetri değerlerinin oranı.Yalıtılmış bir nötr olan bir ağda, NTMI'nin açık üçgenindeki gerilim, dönüşüm katsayısına karşılık gelir. doğal asimetrinin gerginliği. Bu gerilimin büyüklüğü ve açı (... hava, ..ve böyle devam eder. D.) kararsızdır ve farklı faktöre bağlıdır, düzgün çalışması için Asketi hem büyüklük ve faz içinde daha istikrarlı bir sinyal oluşturmak için gereken diye. Bu amaçla, nötrün uyarılma kaynağı CNPC'ye eklenir ( yapay asimetri kaynağı). Yapay dengesizliğin değerini seçerek kontrol etmek girişimi - biz otomatik kontrol teorinin terminoloji kullanımı, suni dengesizlik SRNC ve doğal kontrol edilmesi için kullanılan yararlı bir işaret teşkil eder. 10 veya daha fazla amper kapasitif akım ile kablo hatlarının bulunduğu ağlarda, doğal asimetrinin büyüklüğü genellikle çok küçüktür. P.5.11.11. PTEESiS gerilimi dengesizliğini (doğal + yapay), faz voltajının ve% 0.75, kapasiteli bir dengeleme akımı ile çalışan sistemleri ve bir seviyede faz voltajının daha yüksek olmayan% 15 nötr yer değiştirme maksimum derecede sınırlandırır. NTMI'nin açık üçgeninde, bu seviyeler 3Uo = 0.75V ve 15V değerlerine karşılık gelecektir. Rezonans modunda maksimum nötr deplasman derecesi mümkündür (Şekil 2).
Aşağıda, yapay asimetri oluşturmanın iki yöntemi için rezonans modunda 3Uo voltajını hesaplamak için formüller verilmiştir:
1) kondansatör Co kullanılması durumunda
,
ağın açısal frekansı nerede, 314.16 s-1,
http://pandia.ru/text/79/550/images/image006_44.gif "width =" 24 "height =" 23 src = "\u003e - faz emfB
http://pandia.ru/text/79/550/images/image008_37.gif "genişlik =" 29 "yükseklik =" 27 "\u003e - donuşum katsayı 3Uo ölçüm transformatör, ağ 6 kV - 60 / ağ 10 kV - 100 / http: "genişlik = 97" "yükseklik =" 51 "\u003e //pandia.ru/text/79/550/images/image010_32.gif
kcm, özel transformatörün değiştirilebilir faz bias faktörüdür.
Formül kapasitif ağı (akımına bağlıdır rezonans noktasında kapasitör Co 3Uo değeri durumunda) 'de, özel bir transformatör durumunda olduğu gibi asimetrik bağımlı olmadığını göstermektedir.
Cihazın güvenilir şekilde çalışmasının durumuna bağlı olarak 3Uo minimum değeri seçilir ve 5'dir.
Yukarıdaki formüllerde, voltaj değeri nedeniyle küçük znacheniy..jpg doğal asimetri ağı olarak kabul edilmez "genişlik =" 312 "yükseklik =" 431 "\u003e
Şek. Bir rezonant olarak topraklanmış şebekede gerilimlerin 3 vektörü
sonuçlar:
kapasitif akımın doğru otomatik dengeleme araçlarını söndürme temassız FTG olup ile izole edilmiş, nötr ile çalışan ağlara kıyasla dirençli bir topraklanmış nötr topraklı kısmen telafi ile, ve kombinasyon halinde, aşağıdaki avantajlara sahiptir:
(Aktif bileşen ve yüksek harmonikler için bir sınır içinde) en az zarar görmüş alanı üzerinden akım azaltan güvenilir bir söndürme sağlar toprağa akımların yayılması sırasında ve güvenlik (kalıcı etkiler topraklama ark engeller);
topraklama cihazları için gereklilikleri kolaylaştırır;
ark arızası koruması sırasında oluşan aşırı gerilimleri 2.5-2.6 Uf'ye (kompanzasyon kompanzasyonu ile% 0-5) sınırlar, ekipmanın ve hatların çalışması için güvenlidir;
hasarlı fazda geri yüklenen gerilmelerin hızını önemli ölçüde azaltır, aralıklı topraklama arkının her tükendikten sonra ağdaki arıza sahasının dielektrik özelliklerini geri kazandırmaya yardımcı olur;
tüketicilerden gelen elektriğin kalitesini koruyan, ark-kuplajlı SPZ'de güç kaynaklarına reaktif gücün püskürtülmesini önler;
güç hatlarında sigorta kullanımına sınırlama getirilmesi halinde, bir ferro-rezonans işlemi ağının (özellikle spontan nötr deplasmanlar) gelişmesini engeller;
güç hatları üzerinden güç iletimi statik stabilite sınırlamaları ortadan kaldırır.
Kapasitif akımları telafi ederken, hava ve kablo şebekeleri faz kapalıyken uzun bir süre çalışabilir.
Kaynaklar:
1. İzole nötr ve kapasitif akımların telafisi ile şebekelerde yer alan Likhachev. M .: Energia, 1971 - 152 p.
2. Obabkov rezonant nesnelerin adaptif kontrol sistemleri. Kiev: Naukova Dumka, 1993. - 254 p.
3. Balıkçı V. 6-35 kV şebekelerde nötr topraklama yöntemleri. Tasarımcının bakış açısı. Elektrik Mühendisliği Haberleri, №2, 2008
4. Kurallar teknik operasyon Rusya Federasyonu'nun enerji santralleri ve ağları. RD 34.20.501-sürümü. Moskova, 1996.
Baş Mühendisi
Şek. 2 CNPC'nin rezonans özelliklerine örnekler
Şek. Rezonans temelli ağın ark arızası ile 4 reaksiyonu
İçindekiler:Elektrik mühendisliğinde, elektrik şebekelerinde kapasitif toprak arıza akımı olarak bilinen, kapasitif bir akım gibi bir şey vardır. Bu olay, faz hasar gördüğünde, sözde bir topraklama arkına neden olur. Ciddi olumsuz sonuçlardan kaçınmak için, ağın kapasitif akımının hesaplanmasını zamanında ve doğru bir şekilde yapmak gereklidir. Bu, arkın tekrar ateşlenmesi durumunda aşırı gerilimi azaltır ve kendi kendini yok etme için koşullar yaratır.
Kapasitif akım nedir
Kapasitif akım, geniş bir uzantıya sahip hatlarda bir kural olarak ortaya çıkar. Bu durumda, toprak ve iletkenler, belirli bir kapasitansın ortaya çıkmasına katkıda bulunan kapasitör plakalarına benzer bir şekilde çalışır. Değişken özelliklere sahip olduğu için görünüşüne bir ivme olarak hizmet edebilir. Kablo hatlarında 6-10 kilovolt gerilim, değeri 1 km uzunluğunda 8-10 amper olabilir.
Hattın boşta durumda kapatılması durumunda, kapasitif akımın değeri birkaç onlarca hatta yüzlerce amper'e ulaşabilir. Kapatma işleminde, sıfır değerindeki akım geçişi momenti geldiğinde, ıraksak kontaklar üzerindeki voltaj bulunmayacaktır. Bununla birlikte, bir sonraki anda bir elektrik arkı oluşturmak oldukça mümkündür.
Kapasitif akımın değeri 30 amperi geçmezse, bu, tehlikeli aşırı gerilimler ve toprak arızaları alanındaki ekipmanlarda ciddi hasarlara yol açmaz. Hasarın yerinde ortaya çıkan elektrik arkı, sabit bir toprak arızasının eşzamanlı olarak meydana gelmesiyle hızla ölür. Kapasitif akımdaki tüm değişiklikler, elektrik hattında, sondan başlayarak meydana gelir. Bu değişikliklerin büyüklüğü, hattın uzunluğu ile orantılı olacaktır.
Toprak arıza akımını azaltmak için, şebekelerde 6 ila 35 kilovolt gerilim, kapasitif akım telafi edilir. Bu, ark söndükten sonra hasarlı fazda voltaj geri kazanım oranını azaltmaya izin verir. Ek olarak, arkın tekrarlı tutuşması durumunda aşırı gerilim azalır. Kompanzasyon, düzgün veya aşamalı endüktans ayarına sahip ark bastırma topraklama reaktörleri kullanılarak gerçekleştirilir.
Ark bastırma reaktörleri, değeri kapasitif toprak arıza akımına eşit olan kompanzasyon akımına göre yapılandırılır. Kurulum sırasında, akımın endüktif bileşeni 5 amperden fazla değilse ve ana ayardan sapma derecesi% 5 olduğunda aşırı kompanzasyon parametreleri kullanılabilir.
Yetersiz dengeleme ile ayarlamaya yalnızca ark bastırma reaktörünün gücü yetersiz olduğunda izin verilir. Bu durumda gözaltı derecesi% 5'i geçmemelidir. Bu ayarın ana koşulu, elektrik şebekesinin fazlarının asimetrik kapasiteleri ile meydana gelebilen nötr bir bias voltajının olmamasıdır - teller kırıldığında teller gerilir, vb.
Oluşumu önceden tahmin edebilmek için acil durumlar ve uygun önlemleri almak, belirli bir alanda kapasitif akımı hesaplamak için gereklidir. Doğru sonuçlar elde etmek için özel yöntemler vardır.
Bir ağın kapasitif akımını hesaplama örneği
Faz-toprak fazı sırasında ortaya çıkan kapasitif akımın değeri, sadece şebekenin kapasitif direncinin değeri ile belirlenir. Endüktif ve aktif dirençlerle karşılaştırıldığında, kapasitif direnç daha yüksek performansa sahiptir. Bu nedenle, hesaplamalarda ilk iki direnç türü dikkate alınmaz.
Bir kapasitif akımın oluşumu, en uygun şekilde bir örnekle ele alınır. üç fazlı ağA fazında normal bir kapatma meydana geldi. Bu durumda, kalan faz B ve C'deki akımların büyüklüğü, aşağıdaki formüller kullanılarak hesaplanır:
Bu aşama I ve I'deki mevcut modüller, belirli varsayımları dikkate alarak C = C A = C B = C C ve U = U A = U B = U C, başka bir formül kullanılarak hesaplanabilir: Yeryüzündeki mevcut değer, bir geometrik oluşur. Faz akımları B ve C'nin toplamı. Formül bir bütün olarak şöyle görünecektir: Pratik hesaplamalarda, toprak arıza akımının büyüklüğü yaklaşık olarak aşağıdaki formülle belirlenebilir: burada U, ortalama akımdır. - evrenin faz-nominal voltajı, N katsayısı, ve l, toprak arıza noktası (km) ile elektrik bağlantısı olan toplam uzunluktur. Böyle bir hesaplama ile elde edilen tahmin, akımın kapama noktasından büyüklüğünün bağımsız olduğunu gösterir. Bu değer tüm ağ hatlarının toplam uzunluğu ile belirlenir.
Kapasitif toprak arıza akımları nasıl telafi edilir
iş elektrik ağları6 ila 10 kilovolt gerilim, toprak arıza akımının gücüne bağlı olarak yalıtılmış veya topraklanmış nötr ile gerçekleştirilir. Her durumda, kıvrılma bobinleri devreye dahil edilmiştir. Toprak arıza akımlarını telafi etmek için nötr ark bastırma bobinleri ile nötrdür. Tek fazlı bir toprak arızası olduğunda, tüm elektrik alıcılarının çalışması normal modda devam eder ve tüketicilere giden güç kesintiye uğramamaktadır.
Her bir kablo bir tür kondenser olduğundan, kentsel kablo ağlarının kayda değer bir uzunluğu, bunların içinde büyük bir kapasitenin oluşmasına yol açar. Sonuç olarak, bu tür şebekelerde tek fazlı kapatma, arıza sahasındaki akımın birkaç onlarca ve bazı durumlarda yüzlerce amperde artışa neden olabilir. Bu akımların etkisi kablo yalıtımının hızlı bir şekilde bozulmasına yol açar. Bundan dolayı, gelecekte, tek fazlı bir kapanma iki veya üç fazlı hale gelir ve sitenin bağlantısının kesilmesine ve tüketicilerin güç kaynağının kesilmesine neden olur. En başta, kararsız bir ark ortaya çıkar ve yavaş yavaş yere kalıcı olarak kapanır.
Akım sıfır değerinden geçtiğinde, ark ilk önce kaybolur ve tekrar görünür. Aynı zamanda, hasar görmemiş fazlarda voltajda bir artış meydana gelir, bu da başka alanlarda yalıtımın ihlaline yol açabilir. Ark hasarlı bir yerde geri ödemek için, kapasitif akımı telafi etmek için özel önlemler gerçekleştirmek için gereklidir. Bu amaçla, bir endüktif topraklama yayı bastırma bobini ağ sıfır noktasına bağlanır.
Şekilde gösterilen yay bastırma bobinin devre anahtarlama, bir topraklama transformatörü (1) oluşur, anahtar (2), bir voltmetre ile geriliminin (3), yay bastırma bobini (4), bir akım transformatörü (5), (6), bir akım geçiş sinyal kabloları ( 7), ses ve ışık sinyali (8).
Bobinin tasarımı, yağ ile dolu bir kutu içine yerleştirilmiş bir demir göbeğe sahip bir sarımdan oluşur. Ana sargı üzerinde, endüktif akımı ayarlama olasılığı için beş akım değerine karşılık gelen dallar bulunmaktadır. Elektrotlardan biri, bir yıldız tarafından bağlanan transformatörün sarımının sıfır noktasına bağlanır. Bazı durumlarda, özel bir topraklama transformatörü kullanılabilir ve ana sargı çıkışının bağlantısı topraklanır.
Böylece güvenliği sağlamak için sadece kapasitif akımın hesaplanması değil, aynı zamanda özel cihazların yardımı ile gerçekleştirilir. Genel olarak, bu iyi sonuçlar verir ve sağlar güvenli çalışma elektrik ağları.
Posted on 07/05/2011 (18 Temmuz 2013 geçerli)
Varolan Rus teknik literatürde proje kuruluşların özellikle uzmanlar, okuyucularımızın birçoğu gibi topraklama hatası (FTG) karşı koruma seçimi için özel tavsiyeler ve hesaplama ayarlarının hiçbir çağdaş yöntem vardır. Bu nedenle, bu konudaki materyaller büyük ilgi görmektedir.
Alexey Shalin, Teknik Bilimler Doktoru, Novosibirsk Devlet Teknik Üniversitesi Elektrik İstasyonları Bölümü Profesörü
Geçen sayıda ( "Haber Elektrik Ekipman 4 (34) 2005 №») rezidüel gerilime duyarlı topraklama hatasına karşı koruma hesaplama ayarlarına ilişkin bir örnek oldu Alexei İvanoviç Shalin tarafından bir makale yayınladı.
Atış katsayısının değerleri hakkında
Yönlü olmayan ayarların hesaplanmasında yazarların önerileri mevcut koruma OSS'den sıfır dizisi. Bu önerilerden, uzmanların, atma katsayısı, normalleştirilmiş duyarlılık katsayısı, vb. Gibi temel değerler hakkındaki görüşlerinde önemli ölçüde farklılık gösterdiği görülmektedir.
yorum Sergey Titenkov bu dirençli topraklanmış ağ tarafından azaltılmaz hatalı faz ve sağlam fazının yük kapasitelerinin deşarj devresi kapasitansı sırasında meydana gelen yüksek frekanslı sıfır bileşen akımının esas olarak atmak katsayısının hesaplanmasında kullanılır iddia etmektedir. Bu, özellikle, 6-10 kV ağlarındaki bu rezistansın, düşük güçlü nötr oluşturan bir transformatörün devresine dahil edilmesiyle belirlenir.
Sıklıkla gerçekte olduğu gibi, herhangi bir somut ifade kendi "gerçek sınırlarına" sahiptir. (- zikzak bağlantılı üç fazlı jikle bobin neytraler) haklı olarak çok çoğu durumda, böyle bir yorumda uygun olarak o neytralerov nötr yerleştirilen bir direnç varsa. Birinci harmoniğe göre, 10 kV'luk bir voltajda 63 kVA'lık bir nötrleştiricinin indüktif direnci 96 Ohm'dir. IPTG kapasitelerin şarj işleminde mevcut olan 10-20 harmonikler, direnç 960-1920 ohm rezıstoru ve zincirin 100-150 ohm toplam direncin amacıyla artacak "neytraler - topraklama direnci" hemen hemen tamamen endüktif olacaktır. Sonuç olarak, Sergei Tsitsyankou görüş topraklama neredeyse direnç aşırı şarj akımları konteynerlerin üzerinde hiçbir etkisi tamamen uygun ve böylece atış oranı etkilemez.
35 kV voltajda, üç sargılı güç transformatörleri genellikle çıkarım nötr vardır. Bu nötr devresinde bir topraklama direnci bulunur. Bu durumda, bu direncin aşırı akım akımlarını etkilemediğini söylemek yanlış olur.
Zaman gecikmesi hakkında
Bu soruyu, sonuçlanan şemanın bir örneği üzerinde düşünelim. Burada 35 kV gerilimli besleme trafosu 10 MVA kapasiteye sahiptir. Daha sonra nötr geri ile yıldız primer sargısı devre bağlantısı ile 4 MVA bir transformatör kapasitesi besleyen her biri iki zincir, ayrılır, bir havai hat tarafından desteklenmektedir. dirençleri dahil nötr topraklama transformatörlerde aşırı voltaj azaltmak için. Şebekede topraklama rezistörlerinin kullanılması, korumanın etkinliğini arttırmayı mümkün kılar, ancak ayarlarının seçilmesi yöntemi gözden geçirilmelidir.
Aşağıdaki koşullar seçilir sıfır sekans, akım transformatörünün varlığında izole edilmiş nötr kablo ile PTG ISZ ağ koruma geçerli işlem ile uyumlu olarak:
burada k н = 1,2 (güvenilirlik faktörü);
k br - kapasitif kalkış süresi ÖSS de geçerli ve buna tepki röle olma kabiliyetini yansıtan döküm katsayısı;
Ben korumalı besleyicinin maksimum kapasitif akımı.
Hesaplamalarda OSS'ye karşı ani korumaya uygun olarak, k n k bp = 4 ... 5 ürününün değeri alınmalıdır. Zaman gecikmeli korumalar için, eğer aralıklı bir ark ortaya çıkarsa, kb = 2.5. Görünüşe göre, bu değerler RTZ-51 dahil olmak üzere geleneksel ev koruma röleleri için yazar tarafından önerilmektedir.
K n = 1,2, k br = 3 ... 5 (eski tip rölelere göre) dikkate alınması önerilmektedir. PTZ-51 rölesi için k br = 2 ... 3 almanız önerilir. Bu durumda, zaman gecikmesi olmadan koruma gerçekleştirilmesi önerilmektedir. "FTG modern dijital röleleri korunmak için kullanıldığında, örneğin, spac-800 dahil SPACOM serisi, ..., sen = 1 br ... 1.5 (üreticisine kontrol) değerleri k alabilir."
Benim düşünceme göre, mümkün olan her durumda, zaman gecikmesi ile uzun vadeli korumaya karşı koruma kullanmak daha iyidir. Bu ve benzeri, mümkün en az değer atış oranının hesaplanmasında kullanılan iki veya daha fazla seri olarak bağlanmış iletim hatlarında seçicilik sağlamak için yapar (gerilim transformatörü ile bağlantılı olayları ferroresonance nedeniyle) bozuk hat kapatıldıktan sonra sahte açma hasarsız hatları önler. d.
Bazı endüstrilerde (maden ocakları, taş ocakları vb.) normatif dokümanlarSPP'nin derhal kapatılmasını gerektirir. SPZ'den anında etkili koruma kullanmak gerekiyor.
Kapasitif akımların belirlenmesi
İzole nötr olan ağlar için c.fd.max = I CS değeri, örneğin aşağıdaki gibi önerilir:
kablo ağları için
hava güç hatları olan ağlar için
nerede U = anma gerilimi ağ (kV);
S, çizgilerin toplam uzunluğudur (km).
Ağın toplam kapasitif akımı, galvanik olarak bağlı tüm ağ hatları için yukarıda açıklanan bileşenlerin toplamı olarak tanımlanır.
Daha özel olarak ise, örneğin I s.fid.maks iletim hattı kullanılarak hesaplanabilir kapasitif akımın, büyüklüğü, hava ve kablolu yayın belirli kapasitif akımlar verileri gösterilmektedir. Bununla birlikte, aynı zamanda, ağ akımında IPTG ölçülen gerçek ile karşılaştırıldığında tarafından tanımlanan kapasitif akımının büyüklüğü, (2), (3), 40-80,% düzeninin bir hata üretebilir not edilmiştir. Bunun bir nedeni - vb (ya da kablo topraklama olmadan destek türü,) motorlar, hem de tasarım havai hatları gibi zemin güç tüketicilere göreli ihmal kondansatörler,
(4)
u ф - faz gerilimi (kV);
w = 2pf = 314 (rad / s);
C S - şebekenin bir fazının zemine göre kapasitesi (F).
(5)
i, i-inci hattının faz başına özgül kapasitansıdır (F / km);
l i-i hattı hattının uzunluğu (km);
m - çizgi sayısı (kablo, topraklama kablosu ile hava ve onsuz);
c j - ağın j-inci elemanının fazı başına kapasitans (Φ);
q j - iletim hatları haricinde dikkate alınan ağ öğelerinin sayısı (örneğin, motorlar);
n, bu elemanların toplam sayısıdır.
(6)
s nom, nominal toplam motor gücüdür (MV · A);
U nom - motor voltajı (kV).
Diğer elektrik motorları için
(7)
n nom, nominal rotor hızıdır (rpm).
Yukarıda belirtildiği gibi, ağın hesaplanan kapasitif akımları genellikle sadece sahada ölçüm yaparak belirlenebilen gerçek olanlardan farklıdır. Ancak, teknik zorluklara ek olarak, kapasitif akım ölçümü süreci de bazı metodolojik belirsizliklerle bağlantılıdır. Deneyimler, ağın kapasitif akımındaki birçok nesnenin, metalik OZZ ile bile, yalnızca endüstriyel frekansın bileşenlerini değil, aynı zamanda yüksek harmoniklerin önemli akımlarını da içerdiğini göstermektedir.
Akımın toplam değerinin ölçülmesi, örneğin, endüstriyel frekansın akımlarını ölçmek için tasarlanan geleneksel araçların yardımıyla, önemli hatalarla ilişkilidir. Gerçekten de yaklaşık% 30'luk hatalar vardı (hesaplanan değerlere göre ölçülen akımların azaltılması yönünde). Daha doğru olarak, ağın kapasitif akımı salınım yaparak ve daha sonra harmonik bileşenlere ayrışarak ölçülebilir.
Direnç temelli şebekelerde sıfır dizi akımları
Şebekede birkaç topraklama rezistörü varsa, bir aktif akım I IR de harici koruma bölgesinden akabilir. Bu durumda, ben yerine, (1) 'de c.feed.max ikame edilmelidir
Hassasiyet katsayının k değeri ile kontrol edilir:
(9)
nerede k ч.норм - normalleştirilmiş duyarlılık katsayısı;
I KORUMA - hasarlı bir güç hattının korunmasında akım.
Direnç temelli ağlarda ve kurulumlarda
nerede "CS - ağın toplam kapasitif akımı, eksi korumalı besleyicinin kapasitif akımı;
I R - topraklama rezistörünün akımı, hasarlı bağlantının korunmasından akıyor. EPZ'den hava hatlarını korurken, SPZ yerine büyük bir geçici direnç oluşması ve bu nedenle koruma sağlanamaması nedeniyle, önerilen duyarlılığı düzenleyici hassasiyet faktörünün değerlerinde kullanmak tehlikelidir. Bu durumda korumanın duyarlılığını test etmek için öneriler de vardı.
Geçici modlarda akımlar
Şu anda, kötü nötr topraklama direnci ağında yüklendiğinde k br faktörünün değerini ne olması gerektiği sorusunu inceledi. Bu konuda iki görüş var:
Kbr değeri, topraklama rezistansı olmayan ağlarda olduğu gibi olmalıdır;
Kpp'nin değeri önceki durumdan daha küçük alınmalıdır.
Kpp'nin özellikle orana bağlı olduğu bilinmektedir. aşırı akım kapasitans ağ şarj ve dış IPTG kararlı halde kapasiteli akımın güvenilir eklenme değeri (o sırada geçerli olan ve hatalı fazın tahliye kapasitans kaplar "sağlıklı" fazlar yüklü). Şek. 1 raven19 A Dalga burada herhangi bir topraklama dirençleri ağ tekrar aralıklı yay yangın tekabül eder elektrik bağlantı ağı bir akım dalga formu sıfır sekans 3I0 geçici PTG, toplam akım PTG tarif göstermektedir. geçici akımın maksimum değeri sabit durum akımı pik değeri 16 A 3I0 belirten k max, dava k max = 8,62 için elde sürekli için azami akımın genliği oranı, 138 A,.
(IPTG ile direnç akımı, toplam kapasitif mevcut ağ yani 0.53 10) besleme transformatörü nötr topraklama direnci 2 ohm ayarlayarak, aynı k max elde edilmesi için = 1,3 bağlantısı, yani k maks, 6.5 kattan fazla azaldı. Direnç direncinin arttırılması, k maks'de bir artışa yol açar (bu durumun sınırları içinde 8.62'ye kadar). Ağ birden topraklama dirençleri vardır ve dış IPTG ile kabul bağlantıda bunlardan birinin aktif akımını devam ederse bu istikrarlı akım 3I0 artar katılmadan çünkü bu, değer k max bir azalmaya neden olur.
Ki durumda K br değeri topraklama dirençler yokluğunda daha düşük yapılabileceği açıktır tarif indirgeme derecesi k br direnci bağlıdır. 6-10 kV şebekelerinde seçici toprak arıza korumasının verimli çalışmasını sağlamak için tasarlanan bir başka topraklama yöntemi tarif edilmiştir (Şekil 2). Düşünülen durumda, nötrleştirici bir transformatör kurulmamıştır.
Şebekede sıfır sekans gerilimi göründüğünde, bir toprak arızası meydana geldiğini gösterir, her faz ile toprak arasında özel bir anahtar ile bir topraklama direnci açılır. Bu durumda, hasarlı bağlantının seçici olarak algılanması için uygun aktif toprak arıza akımları oluşturulur.
Topraklama dirençleri dahil edilmeden önce şebekede meydana gelebilecek aşırı gerilimleri sınırlamak için OPN veriyollarına kurulum sağlanır. Topraklama dirençleri açılmadan önce bir süre boyunca termal direnci sağlanmalı ve hasarlı bağlantının röle koruması röle koruması ile tespit edilir. Devreye sokulduktan sonra, röle koruması hatalı bağlantıyı keser, ardından topraklama dirençleri çıkarılır. Topraklama dirençleri, yaklaşık 10-20 saniyelik bir termal stabilite süresine sahip, düşük güçlü, ısı emiciliğinden yapılır.
Mevcut dağıtım örneği
Şek. 3 devre devrelerinde akımların dağılımını gösterir.
Şeklin yapılmasında, aşağıdaki gibi varsayımlar yapılmıştır:
- LEP'nin zemine göre fazlarının kapasitansı, devrenin diğer elemanlarının kapasitesini çok kez aşar;
Gerilim transformatörleri sayesinde sızıntılar ihmal edilebilir;
Zemine göre aktif faz yalıtım akımı ihmal edilebilir;
İletim hatlarının direnci ve transformatörün sargıları ihmal edilebilir.
Şek. 3, anahtarlama cihazları ve aşırı gerilim sınırlayıcıları gösterilmez. Burada Tp tedarik transformatördür; LEP1 - fazın zemine kapatıldığı iletim hattı; LEP2 - hasarsız güç hattı (veya bu türden bir grup); R1 - topraklama dirençleri.
Şekil, topraklama rezistörlerinin aktif akımlarının besleme trafosu Tp ve LEP1 hattının hasarlı fazı boyunca kapalı olduğunu göstermektedir. Sonuç olarak, hasarsız güç hattının dirençli fazların dirençlerinin ve hasarsız güç hattının kapasitif akımlarının toplamı, hasarlı güç hattını korumak için akar. Sağlam bir güç hattını korumak için, sadece bu güç hattının kapasitif akımı akıyor.
Yukarıda açıklanan dirençli topraklama yöntemi, Nefteyugansk Elektrik Ağları'ndaki Khanty-Mansiysk Dağıtım Bölgesi'nin üç alt istasyonunda gerçekleştirilmiştir. Bugüne kadar mevcut operasyonel deneyim, bu teknik çözümün yüksek verimliliğini doğrulamaktadır. Bu şemanın uygulanması durumunda, çalışmalarımızın gösterdiği gibi, topraklama dirençleri de kmax değerini azaltır ve bu nedenle, kbr. Aynı zamanda, Şekil l'deki devrelerde aynı direnç etkisini elde etmek için. 2, 3, topraklama rezistansı açıldığında, örneğin, bir güç transformatörünün nötründe olduğu gibi, 3 kat daha büyük alınmalıdır.
Şek. 1. 35 kV ağındaki tek fazlı toprak arızasının geçici işlemindeki artık akımın osilogramı
Şek. 2. Toprak arızası durumunda, topraklama dirençlerinin fazlar ve topraklar arasında değiştirilmesi
Şek. 3. Devre devrelerinde akımların dağılımı
Yapılan araştırmalar şu sonuca varmayı mümkün kılmaktadır: Nötrleştiriciler olmadan topraklama dirençlerinin kullanılması, kbr değerinin azaltılması olasılığını doğurmaktadır. Nötralizatörlerin kullanımı bu etkiyi önemli ölçüde azaltır, çoğu durumda onu pratik olarak sıfıra indirir.
Sonuç olarak, topraklama dirençleri nötrleştiricilerle bağlandığında, tavsiye edilenler uyarınca, izole edilmiş nötr olan bir ağ için olduğu gibi, atma katsayısı k bp değeri alınmalıdır.
Topraklama dirençleri yukarıda anlatıldığı gibi nötrleştiriciler kullanılmadan açık olduğunda, hesaplanan kbp değerleri azaltılabilir. Topraklama direncinin akımı ağın toplam kapasitif akımına yaklaşık eşitse (optimum aşırı gerilim sınırlaması için önerildiği gibi), uygun olarak döküm faktörlerinin değerleri 1.2-1.3 düzeyinde kabul edilebilir.
Topraklama dirençlerinin direnci, şebekenin üç fazının kapasitif direncinden çok daha büyükse (çoğu zaman olduğu gibi) büyük değerler kapasitif akım), k bp değeri, izole edilmiş bir nötr olan şebekeler için olduğu gibi alınabilir veya geçici işlemin akımlarının ek hesaplamaları yapıldıktan sonra belirlenebilir.
İçinde kağıt-yağ yalıtımı ile iç kablolarda ark yanması özelliklerinden biri anlatılmıştır. fikir, bir kablo arkın ilk aşaması ÖSS ateşleme yağ emdirme reçine ve ark söndürüldü ortaya çıktı gazların önemli miktarlarda salınma ayrışmasına neden oldu. Oluşan gazlar, ark katmanından kağıt katmanları arasında farklı yönlerde "ayrılmıyor" iken, ark yanmaz. Aynı zamanda, sıfır dizi akımında üretilen "duraklama" nedeniyle, bir zaman gecikmesi ile kısa süreli bir gecikmeye karşı koruma, operasyonda reddedilebilir. Nedeni şu anki serbest duraklama sırasında, mevcut gövde başlangıç durumuna ve zaman geciktirme organına geri döner ve belirlenen zaman gecikmesini "hesaba katmadan", aynı zamanda orijinal durumuna geri döner.
Böyle FTG bazı ithalat koruması korunmasında başarısızlıkları (yanı sıra içinde Novosibirsk Devlet Teknik Üniversitesi ve OOO "TNG BOLID" nin UZL ortak yapımı korunması) engellemek için aslında çalışma koruması da depolama seçeneğine sahip. Bir "öpücük" geçerli beden olsaydı, bu gerçeği en fazla 0.3 saniye saklanır ve tekrar edilir "öpücük" koruma seyahate çalışır. Hatta topraklama direnç ağının varlığında, koruma için 1.5'e eşittir artış değeri k br, örneğin alınması tavsiye edilir.
Yönlü olmayan korumanın kapsamı
Genel olarak, yönsüz aşırı akım koruması FTG sadece küçük bir kapasitif akımı, her biri bağlantı, bağlı bölümlerin çok sayıda sistemlerinde etkili olabilir. Daha sonra (1) 'e göre bu akımdan ayrılmak, hassasiyette kabul edilemez bir azalmaya yol açmayacaktır. Bu durum, örneğin, kısa kablolarla bağlanan çok sayıda düşük güçlü elektrik motoruna sahip işletmelerin mağazaları için tipiktir.
Böyle bir ağ söndürme reaktör içinde yüklü ise, OSS çok "sert" koruma 1.5-2 ayar noktasını aşması gerekmektedir, geçerli direnci üzerinden akan, burada topraklama direnç bulunan bu reaktöre koruma FTG uygun paralel etkin çalışmasını sağlamak için. Bu durumda, yönsüz akım koruyucuları, EPZ'de gerekli seçiciliği ve yüksek hassasiyeti sağlayabilir.
Nispi ölçüm ile rezidüel akım korumasının kullanılmasıyla verimlilikte önemli bir artış sağlanabilir. Örneğin, çalışma prensibi bara bölümü korunan tüm aksesyonlarda sıfır dizi akımlarının değerlerinin karşılaştırılmasına dayanır, bir koruma terminal mikro işlemci bulunmaktadır. Toplama akımını bağlantıların kapasitif akımından ayarlamak gerekli değildir. Ağda bir ark söndürme reaktörü yokluğunda, bu koruma SPP'deki hasarlı bağlantıyı etkili bir şekilde algılar.
literatür
1. Shalin A.I. 6-35 kV şebekelerinde toprak arızalarına karşı koruma. Ayarların bir örneği // News ЭлектроТехники. - 2005. - No. 4 (34).
2. Shalin A.I. 6-35 kV şebekelerinde toprak hatası. Çeşitli korumanın avantajları ve dezavantajları // News ЭлектроТехники. - 2005. - Sayı 3 (33).
3. Shabad MA Röle koruma ve dağıtım ağlarının otomasyonu hesaplamaları. - SPb: PEIPK, 2003. - 350 p.
4. Andreev V.A. Güç kaynağı sistemlerinin röle koruması ve otomasyonu. - Moskova: Yüksekokul, 1991 - 496 s.
5. Aleksandrov A.M. Asenkron motorların 1 kV üzerindeki voltajlarla çalışmasının ayarlanması için ayarların seçimi. SPb: PEIPK, 2001.
6. Chelaznov AA dizayn teknik düzenlemeler ve OJSC "Gazprom" enerji standartları // Üçüncü Tüm Rusya bilimsel-teknik konferans "Aşırı voltaj sınırlama ve setey6-35 kV nötr topraklama modları" / Novosibirsk, 2004. Proceedings - S.12-25.
7. NPP güç ünitelerinin yardımcı ihtiyaçlarının 6 kV şebekelerinin güvenilirliğinin artırılması. Dairesel C-01-97 (E). - Moskova: Rosenergoatom, 1997.
8. Lurie AI, Panibratets AN, Zenova VP ve diğ. neytralerov serisi tipi FMZO Peterson İzole nötr // Elektronik dağıtım şebekelerinde RUOM dizi bobinler kontrol manyetizasyon ile çalışmak. - 2003 - №1.
9. Elektroteknik referans kitabı. Hacim 3. Elektrik enerjisinin üretimi, iletimi ve dağıtımı / Profesörlerin genel editörlüğü altında MEI V.G. Gerasimova ve arkadaşları (Genel Yayın Yönetmeni AI Popov) - 8. Baskı - M .: Yayınevi MPEI, 2002. - 964 p.
10. Bukhtoyarov VF, Mavritsyn AM Taş ocaklarının elektrik tesisatı toprak arızalarına karşı koruma. - Moskova: Nedra, 1986 - 184 s.
11. Korogodsky VI, Kuzhekov S.L., Paperno L.B. 1 kV'dan daha yüksek bir voltaj ile elektrik motorlarının röle koruması. - Moskova: Energoatomizdat, 1987. - 248 s.
Rusya Federasyonu'nun 12. Buluş, Patent 2157038. İzole nötr / AI Chalene bir şebekede bir toprak arızası ile bağlantıyı tespit etmek için bir cihaz № 27, 2000 sayılı Buluşların Bülteni.
13. Shalin A.I. 6-35 kV şebekelerinde toprak hatası. Yanlış koruma eylemleri vakaları // News ЭлектроТехники. - 2005 - - No. 2 (32).
| Forumda tartışın |
|
| |
|
Elektrik şebekeleri topraklanmış veya izole nötr transformatörler ve jeneratörler. Ağlar 6, 10 ve 35 kV yalıtılmış nötr transformatörlerle çalışır. Ağlar 660, 380 ve 220 V hem izole hem de topraklanmış nötr ile çalışabilir. En yaygın dört telli ağlar, gereksinimlere uygun olarak 380/220'dir. nötr topraklanmış.
düşünmek yalıtılmış nötr ağlar. Şekil 1, a böyle bir ağın bir diyagramını göstermektedir. üç fazlı akım. Sargı bir yıldıza bağlı olarak gösterilir, ancak aşağıda belirtilenlerin tümü de bir bağlantı durumunda geçerlidir. sekonder sargı üçgen içinde.
Şek. 1. İzole edilmiş nötr (a) ile üç fazlı bir akım şebekesinin şeması. İzole nötr olan bir ağda toprak hatası (b).
Şebekenin akım taşıyan parçalarının zeminden yalıtımı ne kadar iyi olursa olsun, şebeke iletkenleri her zaman toprağa bağlanır. Bu bağlantı iki çeşittir.
1. Canlı parçaların yalıtımı, genellikle megohmlarda ifade edilen yere göre belirli bir dirence (veya iletkenliğe) sahiptir.Bu, bazı büyüklükteki bir akımın iletken yalıtımı ve zeminden geçtiği anlamına gelir. İyi yalıtım ile bu akım çok küçüktür.
Örneğin, şebekenin bir fazının iletkeni ile toprak arasındaki voltajın 220 V olduğunu ve bu telin megohmmetre ile ölçülen yalıtım direncinin 0,5 MΩ olduğunu varsayalım. Bu, bu fazın 220 toprağına olan akımın 220 / (0.5 x 1000000) = 0.00044 A veya 0.44 mA olduğu anlamına gelir. Bu akıma kaçak akım denir.
Şartlı olarak, üç fazın yalıtım direncinin devresindeki açıklık için, r1, r2, r3 telin her bir noktasına bağlı rezistanslar şeklinde tasvir edilir. Aslında, bir çalışma ağ kaçak akımların yeryüzü şebekesi ile kapatılır Her kısımdaki tellerin tüm uzunluğu boyunca eşit olarak dağıtılır ve bunların toplamı (geometrik, t., E. dikkate faz kaymasını çekimi) sıfırdır.
2. İkinci türün iletişimi, ağın iletkenlerinin toprağa göre kapasitesi tarafından oluşturulur.Bu nasıl anlaşılmalıdır?
Ağın ve toprağın her iletkeni iki olarak düşünülebilir. Içinde hava hatları İletken ve toprak, olduğu gibi, kondansatörün plakaları ve aralarındaki hava bir dielektriktir. Kablo hatlarında, kondansatör plakaları kablo çekirdeği ve zemine bağlı metal kılıftır ve dielektrik yalıtımdır.
en alternatif voltaj kapasitörlerin yüklerindeki değişim, alternatif akımların kondansatörlerinden görünüş ve geçişe neden olur. Sağlam bir ağdaki bu sözde kapasitif akımlar, tellerin uzunluğu boyunca eşit olarak dağıtılır ve her bir bölümün içinde ayrıca zemine yakındır. Şek. 1, ve x1, x2, x3 üzerindeki üç fazın kapasitans dirençleri ağın her noktasına bağlı olarak bağlı olarak gösterilir. Ağ uzunluğu ne kadar uzun olursa, kaçak akımlar ve kapasitif akımlar artar.
Fazlardan birinde (örneğin, A), Şekil 1'de gösterilen ağda neler olduğunu görelim. toprak hatasıYani, bu fazın teli nispeten küçük bir dirençle zemine bağlanacaktır. Böyle bir durum Şekil 1'de gösterilmiştir, b. A fazı kablosu ile toprak arasındaki direnç küçük olduğu için, bu fazın zeminindeki kaçak direnci ve kapasitansı toprak arıza direnci ile şant edilir. Şimdi, UB şebekesinin şebeke geriliminin etkisi altında, kaçak akımlar ve iki bakım yapılabilir fazın kapasitif akımları, arıza yeri ve zeminden geçmektedir. Akım akışının yolları şekildeki oklarla gösterilir.
Şekil 1, b'de gösterilen kısa devre, tek fazlı toprak arızası ve ortaya çıkan arıza akımı olarak adlandırılır. mevcut tek fazlı kapatma.
Yalıtım hasarı nedeniyle tek fazlı bir kapağın doğrudan zemine değil, elektrik alıcısının, elektrik motorunun gövdesine doğru oluştuğunu düşünün. elektrik aparatıya da üzerinde elektrik telleri (Şekil 2). Böyle bir kapanma denir konut için kısa. Aynı zamanda, elektrik alıcısının veya konstrüksiyonun mahfazasının zemine bağlantısı yoksa, o zaman şebekenin fazı potansiyelini veya buna yakın bir potansiyele sahip olurlar.
Şek. 2.
Vücuda dokunmak, faza dokunmakla eşdeğerdir. İnsan vücudu, onun ayakkabıları, zemini, zemini, kaçak direnci ve hatalı fazların kapasitif dirençlerinden oluşan kapalı bir devre oluşur (basitlik için, kapasitif dirençler Şekil 2'de gösterilmez).
Bu kapatma devresindeki akım, direncine bağlıdır ve bir kişiye ciddi şekilde zarar verebilir veya ölümcül olabilir.
Şek. 3. Şebekede bir topraklama arızası varsa, izole edilmiş bir nötr olan bir ağdaki bir iletkene bir kişiye dokunmak
Söylediklerinden, akımın yeryüzünden geçişi için kapalı bir devrenin gerekli olduğu (bazen akımın zemine doğru gittiği) yanlıştır. 1000 V'a kadar izole edilmiş nötr gerilimlere sahip şebekelerde, kaçak akımlar ve kapasitif akımlar genellikle küçüktür. Yalıtımın durumuna ve ağın uzunluğuna bağlıdırlar. Dallanmış bir ağda bile, birkaç amper ve altıdalar. Bu nedenle, bu akımlar, kural olarak, sigorta bağlantılarını veya kapatma işlemini eritmek için yetersizdir.
1000 V'luk kapasitif akımların üzerindeki voltajlar birincil öneme sahiptir, onlarca ampere ulaşabilirler (eğer tazminat sağlanmazsa). Bununla birlikte, bu şebekelerde, tek fazlı arızalarda hasarlı bölümlerin ayrılması genellikle güç kaynağında kesintiler yaratmamak için uygulanmaz.
Bu şekilde, tek fazlı bir kapağın varlığında izole edilmiş bir nötr olan bir şebekede (yalıtım izleme cihazlarında gösterildiği gibi), elektrik alıcıları çalışmaya devam eder.Bu, tek fazlı kapaklar için doğrusal (faz-faz) voltajın değişmediğinden ve tüm elektrik alıcılarının kesintisiz olarak enerji alması nedeniyle mümkündür. ancak izole edilmiş bir nötr olan bir ağdaki herhangi bir tek fazlı kapatma için, hasarsız fazların gerilimleri, toprağa doğrusal olarak artar ve bu, başka bir fazda ikinci bir toprak arızasının ortaya çıkmasını kolaylaştırır. Ortaya çıkan çift toprak arızası, insanlar için ciddi bir tehlike oluşturur. Bu nedenle, herhangi İçinde tek fazlı arızaya sahip bir şebekenin acil durumda olduğu düşünülmelidir.Bu ağ koşulu için genel güvenlik koşulları keskin bir şekilde bozulmaktadır.
Böylece, "toprak" varlığı, enerjilenen parçalara dokunulduğunda tehlikeyi artırır. Bu aşama, C Man bir "toprak", böylece doğrusal bir gerilime maruz kalmaktadır canlı tel ve düzeltilmemiştir faz ile kaza ile temas mevcut lezyonlar geçişini gösteren Şekil 3, örnek olarak görülmektedir. Bu nedenle, tek fazlı arızalar toprağa veya muhafazaya mümkün olan en kısa zamanda ortadan kaldırılmalıdır.
