คำอธิบาย
การชดเชยกระแสความผิดพลาดของดินในเครือข่าย 6-35 kV
การแนะนำ ประเภทความเสียหายที่พบมากที่สุด (สูงสุด 95%) ในเครือข่าย 6, 10, 35 kV คือ การปิดแบบเฟสเดียว บนพื้นดิน (OZZ) พร้อมด้วยการไหลผ่านสถานที่ของการปิดของ capacitive ปัจจุบันและ overvoltages ของ multiplicity สูงในองค์ประกอบของเครือข่าย (มอเตอร์, หม้อแปลงไฟฟ้า) เป็นกระบวนการชั่วคราวความถี่สูง ผลกระทบดังกล่าวในเครือข่ายตะกั่วในกรณีที่ดีที่สุดต่อการทำงานของอุปกรณ์ป้องกันแผ่นดิน การค้นหาการเชื่อมต่อที่เสียหายดูเหมือนว่าจะเป็นงานที่ลำบากและยาวนานขององค์กรซึ่งการตัดการเชื่อมต่ออื่น ๆ จะล่าช้าออกไปเป็นเวลานานและมีสวิตช์ในการดำเนินงานที่ซับซ้อนสำหรับการซ้ำซ้อนของผู้บริโภค และตามกฎแล้วการปิดภาคเรียนส่วนใหญ่จะเริ่มต้นด้วย OZZ การพัฒนาความผิดพลาดของโลกในเฟสเดียวจะเกิดขึ้นพร้อมกับความร้อนที่เกิดจากความผิดพลาดการกระจายพลังงานเป็นจำนวนมากในสถานที่ของ SPZ และจบลงด้วยการตัดการเชื่อมต่อของผู้บริโภคไปแล้วโดยการป้องกันการป้องกันกระแสไฟเกินระหว่างการเปลี่ยน HPP ไปเป็น ลัดวงจร. สถานการณ์สามารถเปลี่ยนแปลงได้โดยการใช้พื้น resonant ของคนกลาง
กระแสการปิดบัญชีใน SPZ กระแสไฟฟ้าที่ไหลผ่านพื้นที่เกิดข้อผิดพลาดเนื่องจากการมีประจุไฟฟ้าระหว่างขั้นตอนของเครือข่ายและพื้นดิน ความจุมีความเข้มข้นส่วนใหญ่มา สายเคเบิล, ความยาวที่กำหนดทั้งหมดปัจจุบัน capacitive ของ OZZ (ประมาณ 1 A capacitive ปัจจุบันคือ 1 km ของสายเคเบิล)
ประเภทของ OSSOZZ ทั้งหมดถูกแบ่งออกเป็นตาบอด (โลหะ) และส่วนโค้ง พบบ่อยที่สุด (95% ของ OZZ ทั้งหมด) และ OZZ ที่อันตรายที่สุดคือส่วนโค้ง ให้เราอธิบายแต่ละ OSS แยกต่างหาก
1) จากมุมมองของระดับ overvoltage ในองค์ประกอบของเครือข่ายความผิดพลาดของแผ่นดินไหวโลหะมีความปลอดภัยมากที่สุด (ตัวอย่างเช่นการลดลงของสายของสายไฟเหนือศีรษะกับพื้นดิน) ในกรณีนี้กระแสไฟฟ้าที่ไหลผ่านจุดแตกหักซึ่งไม่ได้มาพร้อมกับ overvoltages ขนาดใหญ่ในมุมมองของลักษณะเฉพาะของ OZZ ชนิดนี้
2) คุณลักษณะของ OSS โค้ง - การปรากฏตัวของโค้งไฟฟ้าในสถานที่ของ OZZ ซึ่งเป็นแหล่งที่มาของการสั่นสะเทือนความถี่สูงที่มาพร้อมกับแต่ละ OZZ
วิธีการปราบปรามของกระแสมีสองวิธีในการปราบปรามกระแสของ SPP
1) ตัดการเชื่อมต่อที่เสียหาย - วิธีนี้เน้นการปิดระบบด้วยตนเองหรืออัตโนมัติ (โดยใช้ RPA) ในกรณีนี้ผู้บริโภคตามหมวดหมู่จะถูกโอนไปยังสแตนด์บายหรือยังคงไม่มีพลังงาน ไม่มีแรงดันไฟฟ้าในเฟสที่เสียหาย - ไม่มีกระแสไหลผ่านสถานที่ที่มีการสลายตัว
2) การชดเชยกระแสไฟฟาสถิตที่จุดปดเครื่องปฏิกรณ์ที่ติดตั้งในเครือขายเปนกลางพรอมคุณสมบัติเหนี่ยวนํา
สาระสำคัญของการชดเชยกระแส capacitive ดังที่กล่าวไว้เมื่อเฟสปิดลงกับพื้น (การสลาย) กระแสไฟฟ้าที่ไหลผ่านตำแหน่งของ OZZ ปัจจุบันนี้เมื่อตรวจสอบอย่างใกล้ชิดเกิดจากความจุของสองส่วนที่เหลือ (ไม่เสียหาย) ที่คิดกับแรงดันไฟฟ้าของสาย กระแสของขั้นตอนเหล่านี้ซึ่งเปลี่ยนไปเมื่อเทียบกับกันและกันโดย 60 องศาไฟฟ้าจะสรุปที่จุดความเสียหายและมีค่าสามเท่าของเฟส capacitive current ดังนั้นค่าปัจจุบันของ SPZ จะถูกกำหนดโดยตำแหน่งความผิดพลาด: กระแสประจุไฟฟ้านี้สามารถชดเชยด้วยกระแสเหนี่ยวนำของเครื่องปฏิกรณ์ปราบปรามอาร์ก (DGR) ที่ติดตั้งอยู่ในเครือข่ายที่เป็นกลาง ใน SPD ในกริดบนหม้อแปลงไฟฟ้าที่เชื่อมต่อกับขั้วต่อใด ๆ ที่มีขดลวดเชื่อมต่อกับดาวปรากฏขึ้น แรงดันเฟสซึ่งถ้ามีขั้วต่อที่เป็นกลางที่เชื่อมต่อกับขดลวดแรงดันสูงของเครื่องปฏิกรณ์ L จะเริ่มต้นกระแสเหนี่ยวนำของเครื่องปฏิกรณ์ผ่านตำแหน่งที่สลายตัว กระแสไฟฟ้านี้เป็นกระแสไฟฟ้าที่มีประจุไฟฟ้า (capacitive current) ของ OZZ และสามารถชดเชยการปรับตัวของเครื่องปฏิกรณ์ได้ (รูปที่ 1)
มะเดื่อ 1 เส้นทางของการเดินผ่านของกระแส SPZ ผ่านองค์ประกอบของเครือข่าย
จำเป็นต้องปรับอัตโนมัติเพื่อสะท้อน เพื่อให้ได้ประสิทธิภาพสูงสุดของ DGR วงจรที่เกิดขึ้นจากความจุของเครือข่ายทั้งหมดและความเหนี่ยวนำของเครื่องปฏิกรณ์ - วงจรซีเควนซ์ของเครือข่ายต้องถูกปรับให้อยู่ในสภาวะเรดิโอด้วยความถี่ของเครือข่ายที่ 50 Hz ในสภาวะการเปลี่ยนเครือข่ายอย่างต่อเนื่อง (เปิด / ปิดเครื่องผู้บริโภค) ความสามารถในการเปลี่ยนแปลงของเครือข่ายทำให้ต้องใช้ DGR ที่ราบเรียบและระบบชดเชยอัตโนมัติสำหรับกระแสไฟฟ้าที่เก็บประจุ โดยวิธีการที่ใช้เครื่องปฏิกรณ์นิวเคลียร์ขั้นตอนที่ใช้อยู่ในปัจจุบันเช่น ZROM และอื่น ๆ ได้รับการปรับด้วยตนเองตามข้อมูลที่คำนวณได้จากกระแสประจุไฟฟ้าสถิตของเครือข่ายดังนั้นจึงไม่ต้องปรับแต่งเรโซแนนซ์
หลักการ ACQUATICS CNPC ได้รับการปรับให้สะท้อนด้วยอุปกรณ์ปรับค่าชดเชยอัตโนมัติเช่นУАРК.101Мซึ่งทำงานบนหลักการเฟส เมื่อวันที่ UARK.101M มีสัญญาณการอ้างอิง (แรงดันไฟฟ้า) และสัญญาณ 3Uo จากหม้อแปลงเครื่องดนตรี (เช่น NTMI) สำหรับการดำเนินการที่เหมาะสมและมีเสถียรภาพของนักพรตจำเป็นในการสร้างความไม่สมดุลเทียมในเครือข่ายที่เป็นแหล่งที่เป็นกลางกระตุ้น (IVN) - หรือโดยการใช้มาตรการธนาคารเก็บประจุสูงให้เป็นหนึ่งในขั้นตอนไฟหรือติดตั้งพิเศษชนิดไม่สมดุลหม้อแปลง TMPS ที่มีในตัว IVN (อัตราส่วนการเปลี่ยนแปลงปรับ ความไม่สุจริต 1.25% ของแรงดันเฟส) ในกรณีหลังปริมาณ 3Uo โหมดแรงดันเสียงสะท้อนและความมั่นคงของนักพรตคงที่เมื่อมีการเปลี่ยนแปลงการกำหนดค่าเครือข่าย (ดู. สูตรที่ด้านล่าง) ในหม้อแปลงชนิดเดียวกันที่เป็นกลางจะมีการตั้งค่า GDR (เช่น RDMR) ดังนั้น ASKET จะแสดงในรูปแบบของระบบ TMPS + RDMR + UARK.101M
เกี่ยวกับอัตราส่วนของค่าของความไม่สมมาตรตามธรรมชาติและเทียมในเครือข่ายที่มีจุดเด่นเป็นกลางแรงดันไฟฟ้าที่สามเหลี่ยมผืนผ้าเปิด NTMI โดยคำนึงถึงค่าสัมประสิทธิ์การแปรผันเป็น ความตึงเครียดของความไม่เท่าเทียมกันตามธรรมชาติ ขนาดและมุมของแรงดันไฟฟ้านี้จะไม่แน่นอนและขึ้นอยู่กับปัจจัยที่แตกต่างกัน (ถ้าสภาพอากาศ ... ..and อื่นง.) เพื่อให้การดำเนินงานที่เหมาะสม Asketi ต้องสร้างสัญญาณที่มีเสถียรภาพมากขึ้นทั้งในขนาดและเฟส เพื่อจุดประสงค์นี้แหล่งที่มาของการกระตุ้นของความเป็นกลางถูกนำเข้าสู่ CNPC ( แหล่งกำเนิดของความไม่สมมาตรเทียม) ถ้าเราใช้คำศัพท์ของทฤษฎีการควบคุมอัตโนมัติที่ไม่สมดุลเทียมถือเป็นสัญญาณที่มีประโยชน์ใช้สำหรับการควบคุม SNRC และเป็นธรรมชาติ - การรบกวนจากการที่จะตรวจสอบโดยการเลือกค่าของความไม่สมดุลเทียม ในเครือข่ายที่มีสายเคเบิลที่มีกระแสไฟฟ้าที่มีกระแสไฟฟ้ามากถึง 10 หรือมากกว่าแอมป์จะมีขนาดของความไม่สมดุลตามธรรมชาติน้อยมาก P.5.11.11 PTEESiS จำกัด ไม่สมดุลของแรงดันไฟฟ้า (+ ธรรมชาติเทียม) ระบบการทำงานร่วมกับการชดเชยในปัจจุบัน capacitive ที่ 0.75% ของแรงดันไฟฟ้าเฟสและระดับสูงสุดของการกำจัดของกลางอยู่ในระดับที่ไม่สูงกว่า 15% ของแรงดันไฟฟ้าเฟส ในสามเหลี่ยมเปิดของ NTMI ระดับเหล่านี้จะสอดคล้องกับค่า 3Uo = 0.75V และ 15V ระดับการแทนที่สูงสุดของแกนกลางสามารถทำได้ในโหมดเรโซแนนเชียล (รูปที่ 2)
ด้านล่างเป็นสูตรสำหรับการคำนวณแรงดันไฟฟ้า 3Uo ในโหมดเรโซแนนซ์สำหรับสองวิธีในการสร้างความไม่สมมาตรเทียม:
1) ในกรณีที่ใช้ Capacitor Co
,
ซึ่งเป็นความถี่เชิงมุมของเครือข่าย 314.16 s-1,
http://pandia.ru/text/79/550/images/image006_44.gif "width =" 24 "height =" 23 src = "\u003e - เฟส emf, B,
http://pandia.ru/text/79/550/images/image008_37.gif "width =" 29 "height =" 27 "\u003e - การแปลงค่าสัมประสิทธิ์ 3Uo วัดหม้อแปลงเครือข่าย 6 กิโลโวลต์ - 60 / เครือข่าย 10 kV - 100 / http: //pandia.ru/text/79/550/images/image010_32.gif "width =" 97 "height =" 51 "\u003e
โดยที่ Kcm เป็นปัจจัยการเปลี่ยนเฟสของหม้อแปลงพิเศษ
สูตรแสดงให้เห็นว่าในกรณีของตัวเก็บประจุค่า Co 3Uo ที่จุดสะท้อนขึ้นอยู่กับปัจจุบันของเครือข่าย capacitive (ที่) เช่นเดียวกับในกรณีของหม้อแปลงพิเศษที่ไม่ได้ขึ้นอยู่กับที่ไม่สมมาตร
ค่าต่ำสุดของ 3Uo จะถูกเลือกขึ้นอยู่กับเงื่อนไขของการทำงานที่เชื่อถือได้ของอุปกรณ์УАРК.101Мและมีค่าเท่ากับ 5
ในสูตรข้างต้นค่าไฟฟ้าจะไม่ถือว่าเป็นเครือข่ายที่ไม่สมดุลธรรมชาติเนื่องจาก znacheniy..jpg เล็ก "width =" 312 "height =" 431 "\u003e
มะเดื่อ 3 Vectors ของแรงดันไฟฟ้าในเครือข่าย resonantly grounded
บทสรุป:
ที่ถูกต้องชดเชยอัตโนมัติของ capacitive ปัจจุบันคือสัมผัส PTG ดับเพลิงวิธีการและเมื่อเทียบกับเครือข่ายการทำงานร่วมกับแยกเป็นกลางกับทานมูลที่มีการชดเชยบางส่วนและในการรวมกันกับสายดินที่เป็นกลางมีข้อดีดังต่อไปนี้:
ลดปัจจุบันผ่านพื้นที่ที่เสียหายให้น้อยที่สุด (ในวงเงินที่จะส่วนประกอบที่ใช้งานและประสานสูงกว่า) ให้ดับความน่าเชื่อถือ (ป้องกันไม่ให้โค้งดินผลยั่งยืน) และความปลอดภัยในระหว่างการแพร่กระจายของกระแสในแผ่นดิน
อำนวยความสะดวกสำหรับอุปกรณ์ต่อสายดิน
จำกัด การเกิด overvoltages ที่เกิดขึ้นระหว่างการป้องกันความผิดพลาดของข้อศอกไปที่ 2.5-2.6 Uf (พร้อมชดเชยค่าชดเชย 0-5%) ปลอดภัยสำหรับฉนวนของอุปกรณ์และสายการทำงาน
ช่วยลดความเร็วของการลดความเครียดในระยะที่ได้รับผลกระทบการฟื้นตัวของคุณสมบัติเป็นฉนวนของเว็บไซต์ได้รับบาดเจ็บอยู่ในเครือข่ายหลังจากแต่ละเนื่องการสูญเสียดินโค้ง;
ป้องกันไม่ให้การพ่นไฟปฏิกิริยาให้เป็นแหล่งจ่ายไฟใน SPZ แบบโค้งซึ่งช่วยรักษาคุณภาพของไฟฟ้าจากผู้บริโภค
จะช่วยป้องกันการพัฒนากระบวนการเครือข่าย ferroresonance (ในโดยเฉพาะอย่างยิ่งการกระจัดที่เกิดขึ้นเองกลาง) ถ้าข้อ จำกัด ต่อไปเกี่ยวกับการใช้ฟิวส์ในสายไฟ;
ช่วยลดข้อ จำกัด ของความมั่นคงในการส่งผ่านสายไฟ
เมื่อชดเชยกระแสประจุไฟฟ้าระบบเครือข่ายอากาศและสายเคเบิลสามารถทำงานได้เป็นเวลานานโดยมีเฟสอยู่ใกล้กับพื้นดิน
อ้างอิง:
1. Likhachev บนพื้นดินในเครือข่ายที่มีความเป็นกลางแยกและมีการชดเชยกระแสประจุไฟฟ้า M: Energia, 1971 - 152 หน้า
2. ระบบควบคุมการปรับตัวของวัตถุเรโซแนนซ์ Obabkov เคียฟ: Naukova Dumka, 1993. - 254 หน้า
3. Fishman V. วิธีการตอสายดินในเครือขาย 6-35 kV มุมมองของนักออกแบบ ข่าววิศวกรรมไฟฟ้า№ 2, 2008
4. กฎ การดำเนินงานด้านเทคนิค โรงไฟฟ้าและเครือข่ายของสหพันธรัฐรัสเซีย RD 34.20.501-edition มอสโก, 1996
หัวหน้าวิศวกร
มะเดื่อ 2 ตัวอย่างของลักษณะทางเรโซแนนซของ CNPC
มะเดื่อ 4 Reaction ของเครือข่าย resonant - grounded โดยรายละเอียดโค้ง
สารบัญ:ในสาขาวิศวกรรมไฟฟ้ามีสิ่งประดิษฐ์ที่เรียกว่า capacitive current ซึ่งรู้จักกันดีว่าเป็นกระแสไฟฟ้าขัดข้องของกระแสไฟฟ้าในเครือข่ายไฟฟ้า ปรากฏการณ์นี้เกิดขึ้นเมื่อเฟสเกิดความเสียหายส่งผลให้เกิดเส้นโค้งดินที่เรียกว่า เพื่อหลีกเลี่ยงผลกระทบเชิงลบอย่างร้ายแรงจำเป็นต้องทำการคำนวณกระแสประจุไฟฟ้าสถิตของเครือข่ายในเวลาที่เหมาะสมและถูกต้อง ซึ่งจะช่วยลดแรงดันเกินในกรณีที่มีการจุดประกายของส่วนโค้งและสร้างสภาวะสำหรับการพ่นด้วยตนเอง
กระแสประจุกระแสไฟฟ้าคืออะไร
กระแสไฟฟ้า capacitive เกิดขึ้นตามกฎบนเส้นที่มีส่วนขยายขนาดใหญ่ ในกรณีนี้แผ่นดินและตัวนำทำงานในลักษณะที่คล้ายคลึงกับแผ่นตัวเก็บประจุซึ่งมีส่วนทำให้เกิดความจุเฉพาะ เนื่องจากมีลักษณะตัวแปรจึงสามารถทำหน้าที่เป็นแรงผลักดันในการปรากฏตัวของมัน ในสายเคเบิลแรงดัน 6-10 กิโลวัตต์ค่าของมันจะอยู่ที่ 8-10 แอมป์ต่อความยาว 1 กิโลเมตร
ในกรณีของการปิดสายในสถานะที่ไม่ได้โหลดค่าของกระแสไฟฟ้าที่เก็บประจุสามารถเข้าถึงได้หลายสิบหรือหลายร้อยแอมแปร์ ในระหว่างการปิดระบบเมื่อช่วงเวลาปัจจุบันของการเปลี่ยนผ่านค่าศูนย์มาแรงดันไฟฟ้าของการติดต่อที่แตกต่างกันจะหายไป อย่างไรก็ตามในช่วงต่อไปมันค่อนข้างเป็นไปได้ที่จะสร้างโค้งไฟฟ้า
ถ้าค่ากระแสไฟฟ้าที่บรรจุได้ไม่เกิน 30 แอมป์จะไม่เกิดความเสียหายอย่างร้ายแรงกับอุปกรณ์ในบริเวณที่เกิดการ overvoltages และแผ่นดินไหวที่เป็นอันตราย โค้งไฟฟ้าปรากฏบนเว็บไซต์ของความเสียหายได้อย่างรวดเร็วตายไปด้วยการเกิดขึ้นพร้อมกันของความผิดพลาดของโลกมั่นคง การเปลี่ยนแปลงทั้งหมดในกระแสไฟฟ้าสถิตเกิดขึ้นตามสายไฟฟ้าตั้งแต่ต้นจนจบ ขนาดของการเปลี่ยนแปลงเหล่านี้จะเป็นสัดส่วนกับความยาวของเส้น
เพื่อลดความผิดพลาดในปัจจุบันอยู่ในเครือข่ายที่มีแรงดันไฟฟ้าของ 6-35 กิโลโวลต์ชาร์จค่าตอบแทนในปัจจุบันมีการดำเนินการ ซึ่งจะช่วยลดอัตราการฟื้นตัวของแรงดันไฟฟ้าในเฟสที่ชำรุดหลังจากที่อาร์กดับอยู่ นอกจากนี้ overvoltage จะลดลงในกรณีของการจุดระเบิดซ้ำของส่วนโค้ง ค่าตอบแทนจะดำเนินการใช้เครื่องปฏิกรณ์ปราบปรามดินโค้งเรียบหรือการควบคุมความเร็วในขั้นตอนการเหนี่ยวนำ
การตั้งค่าการปราบปรามขดลวดโค้งจะดำเนินการให้สอดคล้องกับการชดเชยค่าปัจจุบันเท่ากับแผ่นดิน capacitive ความผิดในปัจจุบัน เมื่อคุณตั้งค่าชดเชยส่วนเกินที่ได้รับอนุญาตเมื่อองค์ประกอบอุปนัยของปัจจุบันคือไม่เกิน 5 แอมป์และระดับของการเบี่ยงเบนจากการตั้งค่าพื้นฐาน - 5%
การแสดงด้วยการตั้งค่าชดเชยไม่เพียงพอเป็นที่อนุญาตเฉพาะในกรณีที่อำนาจของขดลวดโค้งปราบปรามไม่เพียงพอ ระดับของ detuning ในกรณีนี้ไม่ควรเกิน 5% เงื่อนไขหลักสำหรับการตั้งค่านี้คือการไม่มีแรงดันไฟฟ้าอคติที่เป็นกลางซึ่งอาจเกิดขึ้นกับความจุที่ไม่สมมาตรของเฟสของเครือข่ายไฟฟ้าเมื่อสายไฟหักสายไฟจะยืดตัว ฯลฯ
เพื่อคาดการณ์การเกิดขึ้นล่วงหน้า สถานการณ์ฉุกเฉิน และใช้มาตรการที่เหมาะสมจำเป็นต้องคำนวณกระแสไฟฟ้าในปัจจุบันในพื้นที่หนึ่ง มีวิธีการพิเศษเพื่อให้ได้ผลลัพธ์ที่ถูกต้อง
ตัวอย่างการคำนวณกระแสประจุไฟฟ้าสถิตของเครือข่าย
ค่าของกระแสไฟฟ้าที่เก็บประจุที่ปรากฏขึ้นในระหว่างเฟสระหว่างแผ่นดินจะขึ้นอยู่กับค่าความต้านทานประจุของเครือข่ายเท่านั้น เมื่อเทียบกับค่าความต้านทานแบบเหนี่ยวนำและแอ็คทีฟความต้านทานตัวเก็บประจุมีประสิทธิภาพสูงขึ้น ดังนั้นสองประเภทแรกของความต้านทานในการคำนวณจะไม่นำมาพิจารณา
รูปแบบของประจุไฟฟ้าในปัจจุบันถือว่าสะดวกที่สุดโดยใช้ตัวอย่าง เครือข่ายสามเฟสซึ่งอยู่ในช่วง A การปิดตามปกติเกิดขึ้น ในกรณีนี้ขนาดของกระแสในขั้นตอนที่เหลือ B และ C คำนวณโดยใช้สูตรต่อไปนี้:
โมดูลปัจจุบันในขั้นตอน I และ I โดยคำนึงถึงสมมติฐานบางประการ C = C A = C B = C C และ U = U A = U B = U C สามารถคำนวณได้โดยใช้สูตรอื่น: ค่าปัจจุบันในแผ่นดินประกอบด้วยรูปทรงเรขาคณิต ของผลรวมของกระแสเฟส B และ C สูตรโดยรวมจะมีลักษณะดังนี้: ในการคำนวณภาคปฏิบัติกระแสของความผิดพลาดของโลกสามารถกำหนดได้โดยประมาณ: โดยที่ U เป็นค่าเฉลี่ยของกระแส - คือค่าเฟสค่าเฉลี่ยแรงดันไฟฟ้าที่ระบุบนเวที, N เป็นค่าสัมประสิทธิ์, และ l คือความยาวทั้งหมด, มีการเชื่อมต่อทางไฟฟ้ากับจุดความผิดของดิน (กม.) ประมาณการที่ได้จากการคำนวณดังกล่าวแสดงถึงความเป็นอิสระของขนาดของกระแสไฟฟ้าจากจุดปิด ค่านี้จะพิจารณาจากความยาวทั้งหมดของสายเครือข่ายทั้งหมด
วิธีการชดเชยกระแสความผิดพลาดของแผ่นดินไหว
ทำงาน เครือข่ายไฟฟ้าแรงดันไฟฟ้าตั้งแต่ 6 ถึง 10 กิโลวัตต์จะดำเนินการโดยใช้สายดินที่แยกหรือต่อสายดินขึ้นอยู่กับความแรงของกระแสไฟฟ้าขัดข้องของดิน ในทุกกรณีขดลวดปราบปรามจะรวมอยู่ในวงจร ตัวกลางจะถูกต่อสายดินโดยใช้ขดลวดปราบปรามอาร์คเพื่อชดเชยกระแสไฟฟ้าลัดของดิน การทำงานของเครื่องรับไฟฟ้าทั้งหมดจะดำเนินต่อไปในโหมดปกติและจะไม่ขัดจังหวะการจ่ายไฟให้กับผู้บริโภค
ความยาวมากของเครือข่ายเคเบิลในเมืองนำไปสู่การก่อตัวของความจุขนาดใหญ่ในพวกเขาเนื่องจากสายเคเบิลแต่ละชนิดเป็นคอนเดนเซอร์ เป็นผลให้ปิดเฟสเดียวในเครือข่ายดังกล่าวสามารถนำไปสู่การเพิ่มขึ้นในปัจจุบันที่เว็บไซต์ความผิดไปหลายสิบและในบางกรณี - หลายร้อยแอมแปร์ ผลกระทบของกระแสเหล่านี้นำไปสู่การทำลายฉนวนสายไฟอย่างรวดเร็ว ด้วยเหตุนี้ในอนาคตการปิดระบบเฟสเดียวจะกลายเป็นสองหรือสามเฟสทำให้เกิดการตัดการเชื่อมต่อของไซต์และขัดจังหวะการจ่ายไฟของผู้บริโภค จุดเริ่มต้นเกิดขึ้นส่วนโค้งที่ไม่เสถียรและค่อยๆเปลี่ยนเป็นพื้นปิดอย่างถาวร
เมื่อกระแสไหลผ่านค่าเป็นศูนย์ส่วนโค้งแรกจะหายไปจากนั้นจะปรากฏขึ้นอีกครั้ง ในเวลาเดียวกันการเพิ่มแรงดันไฟฟ้าเกิดขึ้นในขั้นตอนที่ไม่เสียหายซึ่งอาจนำไปสู่การละเมิดฉนวนในพื้นที่อื่น ๆ ในการชดเชยส่วนโค้งในสถานที่ที่เสียหายจำเป็นต้องมีมาตรการพิเศษเพื่อชดเชยกระแสไฟฟ้าในตัวเก็บประจุ ด้วยเหตุนี้ขดลวดปราบปรามอาร์กขดลวดแบบอุปนัยจึงเชื่อมต่อกับจุดศูนย์กลางของเครือข่าย
สลับวงจรของขดลวดโค้งปราบปรามแสดงในรูปประกอบด้วยหม้อแปลงต่อ (1), สวิทช์ (2), การเดินสายสัญญาณของแรงดันไฟฟ้าที่มีโวลต์มิเตอร์ (3), ขดลวดโค้งปราบปราม (4) เป็นหม้อแปลงกระแส (5) (6), การถ่ายทอดปัจจุบัน ( 7), สัญญาณเสียงและแสง (8)
การออกแบบขดลวดประกอบด้วยขดลวดที่มีแกนเหล็กวางอยู่ในปลอกที่เต็มไปด้วยน้ำมัน ในขดลวดหลักมีสาขาที่สอดคล้องกับค่าปัจจุบัน 5 ค่าสำหรับความเป็นไปได้ในการปรับค่ากระแสไฟฟ้าเชิงอุปนัย หนึ่งในผู้นำที่เชื่อมต่อกับจุดศูนย์ของขดลวดของหม้อแปลงที่เชื่อมต่อกันโดยดาว ในบางกรณีสามารถใช้หม้อแปลงไฟฟ้าชนิดพิเศษและการเชื่อมต่อของขดลวดที่คดเคี้ยวหลักจะต่อสายดิน
ดังนั้นเพื่อให้มั่นใจถึงความปลอดภัยไม่เพียง แต่การคำนวณกระแสไฟฟ้าในปัจจุบันจะดำเนินการ แต่ยังดำเนินการด้วยความช่วยเหลือของอุปกรณ์พิเศษ โดยทั่วไปแล้วจะให้ผลลัพธ์ที่ดีและมั่นใจได้ การทำงานที่ปลอดภัย เครือข่ายไฟฟ้า
โพสต์เมื่อ 07/05/2011 (มีผลจนถึงวันที่ 18 กรกฎาคม 2013)
เป็นจำนวนมากของผู้อ่านของเราโดยเฉพาะอย่างยิ่งผู้เชี่ยวชาญขององค์กรในโครงการที่มีอยู่ในวรรณกรรมทางเทคนิครัสเซียไม่มีคำแนะนำเฉพาะสำหรับทางเลือกของการป้องกันความผิดของแผ่นดิน (PTG) และไม่มีวิธีการที่ทันสมัยของการตั้งค่าการคำนวณ ดังนั้นเนื้อหาในหัวข้อนี้น่าสนใจเป็นอย่างมาก
อเล็กซ์ชาลินศาสตราจารย์ด้านวิทยาศาสตร์เทคนิคศาสตราจารย์ภาควิชาสถานีไฟฟ้าของมหาวิทยาลัยเทคโนโลยีแห่งรัฐโนโวซีบีสค์
ในฉบับก่อนหน้า ( "ข่าวอุปกรณ์ไฟฟ้า»№ 4 (34) 2005) ตีพิมพ์บทความโดยอเล็กซี่ Ivanovich Shalin ซึ่งเป็นตัวอย่างของการตั้งค่าการคำนวณของการป้องกันความผิดของโลกที่ตอบสนองต่อแรงดันไฟฟ้าที่เหลือ
เกี่ยวกับค่าสัมประสิทธิ์การโยน
คำแนะนำของผู้เขียนในการคำนวณการตั้งค่าของทิศทางที่ไม่ การป้องกันปัจจุบัน ลำดับศูนย์จาก OSS เพราะคำแนะนำเหล่านี้จะเห็นว่าผู้ที่มีความเชี่ยวชาญอย่างมากไม่เห็นด้วยกับค่านิยมพื้นฐานเช่นการคำนวณเป็นอัตราส่วนโยนปัจจัยความไวปกติ ฯลฯ
ความเห็น Sergey Titenkov อ้างว่าถูกนำมาใช้ในการคำนวณค่าสัมประสิทธิ์ของการโยนขึ้นส่วนใหญ่บนคลื่นความถี่สูงเป็นศูนย์ลำดับปัจจุบันที่เกิดขึ้นในช่วงที่ความจุวงจรปล่อยของเฟสผิดพลาดและความจุในการดูแลของขั้นตอนเหมือนเดิมไม่ได้ลดลงโดยทานสายดินเครือข่ายที่เป็นกลาง นี้จะถูกกำหนดโดยเฉพาะอย่างยิ่งความจริงที่ว่าเครือข่ายต้านทาน 6-10 กิโลโวลต์จะรวมอยู่ในวงจรไฟฟ้าต่ำเป็นกลางหม้อแปลงขึ้นรูป
ตามที่มักเกิดขึ้นในความเป็นจริงคำพูดที่เป็นรูปธรรมใด ๆ มีข้อจำกัดความจริงของตัวเอง ถ้ามันเป็นตัวต้านทานวางไว้ใน neytralerov เป็นกลาง (neytraler - สามเฟสขดลวดทำให้หายใจไม่ออกด้วยการเชื่อมต่อที่คดเคี้ยวไปมา) ตามด้วยเช่นการตรวจสอบในกรณีส่วนใหญ่ถูกต้องเพื่อ ตามความจุปฏิกิริยา neytralera แรกฮาร์โมนิอุปนัย 63 กิโลวัตต์แรงดัน 10 กิโลโวลต์เป็น 96 โอห์ม 10-20 เสียงดนตรีที่มีอยู่ในกระบวนการของการชาร์จประจุใหม่ความจุที่ PTG ความต้านทานจะเพิ่มขึ้นถึง 960-1,920 ต้านทานโอห์มและคำสั่งของ 100-150 โอห์มต้านทานรวมของห่วงโซ่ "neytraler - ดินต้านทาน" จะเกือบสมบูรณ์อุปนัย เป็นผลให้ตามแบบมี Sergei Tsitsyankou ความคิดเห็นดินต้านทานแทบไม่มีผลกระทบในภาชนะบรรจุที่ขูดเลือดขูดเนื้อกระแสจึงจะไม่ส่งผลต่ออัตราการโยน
ที่แรงดันไฟฟ้า 35 kV สามม้วน หม้อแปลงไฟฟ้า มักจะมีการอนุมานเป็นกลาง ตัวต้านทานต่อสายดินรวมอยู่ในวงจรของตัวกลางนี้ ในกรณีนี้กล่าวได้ว่าตัวต้านทานนี้ไม่มีผลต่อกระแสกระแสเกินจึงไม่ถูกต้อง
เกี่ยวกับการหน่วงเวลา
ลองพิจารณาคำถามนี้ในตัวอย่างของโครงการส่งผลให้ ที่นี่หม้อแปลงไฟฟ้าที่มีแรงดันไฟฟ้า 35 kV มีกำลังการผลิต 10 MVA มีการขับเคลื่อนโดยหัวแถวหนึ่งซึ่งจะแบ่งออกเป็นสองโซ่ซึ่งแต่ละฟีดความจุหม้อแปลง 4 MVA กับการเชื่อมต่อวงจรขดลวดหลักในดาวที่มีความเป็นกลางถอน ตัวต้านทานต่อสายดินรวมอยู่ด้วยเพื่อลดระดับการเกิด overvoltages ในหม้อแปลงไฟฟ้าที่เป็นกลาง การใช้ตัวต้านทานต่อสายดินในเครือข่ายทำให้สามารถเพิ่มประสิทธิภาพในการป้องกันได้ แต่ต้องมีการปรับปรุงวิธีการในการเลือกการตั้งค่า
เพื่อให้สอดคล้องกับการดำเนินการปัจจุบันของการป้องกันจากเครือข่าย ISZ PTG ด้วยสายกลางแยกในการปรากฏตัวของศูนย์ลำดับหม้อแปลงกระแสถูกเลือกจากเงื่อนไขดังต่อไปนี้:
ที่ k = 1,2 (ปัจจัยความน่าเชื่อถือ);
k br - ค่าสัมประสิทธิ์โยนสะท้อนให้เห็นถึงการไหลเข้าปัจจุบัน capacitive ในเวลา OSS และความสามารถในการถ่ายทอดเพื่อตอบสนองกับมัน;
I s.fid.maks - กระแสไฟฟ้าที่บรรจุได้สูงสุดของตัวปอนที่ปองกัน
เพื่อให้สอดคล้องกับการป้องกันโอเอสในการคำนวณโดยทันทีควรคำนึงถึงมูลค่าของผลิตภัณฑ์ k n k bp = 4 ... 5 สำหรับความล่าช้าในการป้องกันเวลาถ้ามีส่วนโค้งไม่สม่ำเสมอ kb = 2.5 เห็นได้ชัดว่าค่าเหล่านี้ได้รับการแนะนำโดยผู้เขียนสำหรับรีเลย์ป้องกันแบบดั้งเดิมของประเทศรวมถึง RTZ-51
เสนอให้พิจารณา k n = 1,2, k br = 3 ... 5 (เทียบกับรีเลย์เก่า) สำหรับรีเลย์ PTZ-51 ขอแนะนำให้ใช้ k br = 2 ... 3. ในกรณีนี้ขอเสนอการป้องกันโดยไม่มีการหน่วงเวลา "เมื่อนำมาใช้สำหรับการป้องกันจาก PTG รีเลย์ดิจิตอลที่ทันสมัยเช่นชุด SPACOM รวมทั้ง SPAC-800 ... คุณสามารถใช้ค่า k = 1 br ... 1.5 (ตรวจสอบกับผู้ผลิต)."
ในกรณีที่เป็นไปได้ควรใช้การป้องกันในระยะยาวกับการหน่วงเวลา นี้จะทำให้มันเป็นไปได้ที่จะให้การเลือกในสองคนหรือมากกว่าชุดที่เชื่อมต่อสายส่งใช้ในการคำนวณอัตราค่าจากเส้นข้างน้อยที่สุดที่จะป้องกันไม่ให้สะดุดเท็จเส้นเสียหายหลังจากที่ถูกปิดเส้นเสียหาย (เนื่องจาก ferroresonance ปรากฏการณ์ที่เกี่ยวข้องกับหม้อแปลงแรงดันไฟฟ้า) และอื่น ๆ d
ในบางอุตสาหกรรม (เหมืองหินเหมือง ฯลฯ ) มีอยู่ เอกสารเชิงบรรทัดฐานต้องปิดระบบ SPP ในทันที มีความจำเป็นต้องใช้ระบบป้องกันทันทีจาก SPZ
การกำหนดกระแส capacitive
แนะนำให้ใช้ค่า I c.fd.max = I CS สำหรับเครือข่ายที่มีจุดเด่นเป็นกลางตัวอย่างเช่น:
สำหรับเครือข่ายเคเบิล
สำหรับเครือข่ายที่มีสายส่งอากาศ
ที่ U = แรงดันไฟฟ้าที่กำหนด เครือข่าย (kV);
S คือความยาวทั้งหมดของเส้น (กม.)
กระแสไฟฟ้าที่เก็บได้ทั้งหมดของเครือข่ายหมายถึงผลรวมของส่วนประกอบที่อธิบายข้างต้นสำหรับสายเครือข่ายทั้งหมดที่มีการเชื่อมต่อด้วยกระแสไฟฟ้า galvanically
โดยเฉพาะอย่างยิ่งในปัจจุบันขนาดของ capacitive สายส่งฉัน s.fid.maks สามารถคำนวณโดยใช้ตัวอย่างเช่นข้อมูลเกี่ยวกับกระแส capacitive ที่เฉพาะเจาะจงในอากาศและสายเคเบิลส่งที่แสดงใน อย่างไรก็ตามยังมีการตั้งข้อสังเกตว่าขนาดของปัจจุบัน capacitive, ที่กำหนดโดย (2), (3) สามารถผลิตข้อผิดพลาดของคำสั่งของ 40-80% เมื่อเทียบกับของจริงที่วัด PTG ในปัจจุบันเครือข่าย เหตุผลหนึ่ง - capacitances ละเลยเทียบกับผู้ใช้ไฟฟ้าพื้นดินเช่นมอเตอร์เช่นเดียวกับสายการออกแบบค่าใช้จ่าย (ประเภทการสนับสนุนที่มีหรือไม่มีสายดินสายเคเบิลมัน) เป็นต้น
(4)
ที่ U ф - แรงดันเฟส (kV);
w = 2pf = 314 (rad / s);
C S - กำลังการผลิตของเฟสเดียวของเครือข่ายเทียบกับพื้นดิน (F)
(5)
โดยที่ c i คือค่าความจุที่เฉพาะเจาะจงต่อเฟสของเส้น i-th (F / km);
l i - ความยาวของเส้น i-th (กม.);
m - จำนวนสาย (สายเคเบิล, อากาศกับสายดินและไม่มี)
c j - ความจุต่อเฟสขององค์ประกอบ j-th ของเครือข่าย (Φ);
q j - จำนวนองค์ประกอบเครือข่ายที่พิจารณายกเว้นสายส่ง (เช่นเครื่องยนต์);
n คือจำนวนรวมขององค์ประกอบดังกล่าว
(6)
ที่ S nom คือกำลังเครื่องยนต์ทั้งหมดที่ระบุ (MV · A);
แรงดันไฟฟ้าของแรงดันไฟฟ้าที่ระบุ (nom nomited voltage) (kV)
สำหรับมอเตอร์ไฟฟ้าประเภทอื่น ๆ
(7)
โดยที่ความเร็วในการหมุนของโรเตอร์คือ n
ดังที่ระบุไว้ข้างต้นกระแสประจุไฟฟ้าที่คำนวณได้ของเครือข่ายมักจะแตกต่างจากของจริงซึ่งสามารถกำหนดได้โดยการวัดที่ไซต์เท่านั้น อย่างไรก็ตามกระบวนการของการวัดกระแสไฟฟ้าในปัจจุบันนอกเหนือไปจากปัญหาทางเทคนิคยังเกี่ยวข้องกับความไม่แน่นอนของระเบียบวิธีการบางอย่าง ประสบการณ์แสดงให้เห็นว่าวัตถุจำนวนมากในปัจจุบัน capacitive ของเครือข่ายแม้จะมี OZZ โลหะมีไม่เพียง แต่องค์ประกอบของความถี่อุตสาหกรรม แต่ยังกระแสสำคัญของการประสานกันสูง
การวัดมูลค่ารวมของกระแสไฟฟ้าเช่นโดยใช้เครื่องมือแบบดั้งเดิมที่ออกแบบมาเพื่อวัดกระแสของความถี่อุตสาหกรรมมีข้อผิดพลาดที่สำคัญ จริงๆมีข้อผิดพลาดประมาณ 30% (รวมทั้งในทิศทางของการลดกระแสวัดที่เกี่ยวกับการคำนวณ) ถูกต้องยิ่งขึ้นกระแสไฟฟ้าที่เก็บประจุของเครือข่ายสามารถวัดได้ด้วยการแกว่งและการสลายตัวเป็นส่วนประกอบฮาร์มอนิก
กระแสลำดับ Zero ในเครือข่ายแบบต่อสายดิน
ถ้ามีตัวต้านทานต่อสายดินหลายตัวในเครือข่าย I IR ที่ใช้งานอยู่ก็สามารถไหลผ่านเขตป้องกันภายนอก ในกรณีนี้แทนฉัน c.feed.max ใน (1) ต้องถูกแทนที่
ค่าความไวจะถูกตรวจสอบโดยค่าสัมประสิทธิ์ k h:
(9)
ที่ k ч.норм - ค่าสัมประสิทธิ์นัยของความไว;
I PROTECTION - ปัจจุบันในการป้องกันสายไฟที่เสียหาย
ในเครือข่ายและการติดตั้งตัวต้านทาน
ที่ฉัน "CS - ปัจจุบัน capacitive ปัจจุบันของเครือข่ายลบกระแสไฟฟ้า capacitive ของอาหารที่มีการป้องกัน;
I R - กระแสของตัวต้านทานต่อสายดินไหลผ่านการป้องกันการเชื่อมต่อที่เสียหาย แสดงให้เห็นว่าเมื่อป้องกันสายอากาศจาก EPZ อันตรายต่อการใช้ความไวที่แนะนำในค่าของปัจจัยความไวตามกฎข้อบังคับเนื่องจากความเป็นไปได้ที่จะเกิดความต้านทานชั่วคราวในสถานที่ของ SPZ และความล้มเหลวในการป้องกันด้วยเหตุนี้ นอกจากนี้ยังมีคำแนะนำในการทดสอบความไวในการป้องกันในกรณีนี้
กระแสในโหมดชั่วคราว
ในขณะนี้คำถามของสิ่งที่ควรจะเป็นค่าสัมประสิทธิ์ kBp เมื่อมีการติดตั้งเครือข่ายตัวต้านทานภาคพื้นดินในศูนย์ที่ไม่ดี มีความคิดเห็นสองประการในเรื่องนี้:
ค่าของ br br ควรเป็นเช่นเดียวกับในเครือข่ายที่ไม่มีตัวต้านทานต่อสายดิน
ค่าของ kpp ควรเล็กกว่าในกรณีก่อนหน้านี้
เป็นที่ทราบกันดีว่า kpp ขึ้นอยู่กับอัตราส่วน กระแสเกิน ชาร์จประจุใหม่เครือข่ายความจุ (ความจุปล่อยระยะปัจจุบันผิดพลาดแล้วเรียกเก็บภาชนะ "สุขภาพ" ขั้นตอน) และความคุ้มค่าของสิ่งที่แนบมา capacitive กำหนดสิทธิ์ในปัจจุบันอยู่ในสถานะที่มั่นคงของ PTG ภายนอก มะเดื่อ 1 แสดงให้เห็นในปัจจุบันรูปแบบของคลื่นศูนย์ลำดับ 3I0 PTG ชั่วคราวในหนึ่งของเครือข่ายเชื่อมโยงโครงข่ายไฟฟ้าที่อธิบายไว้ใน PTG หมุนเวียนนั้น raven19 A. Waveform สอดคล้องที่จะยิงซ้ำโค้งต่อเนื่องอยู่ในเครือข่ายที่ไม่มีตัวต้านทานดิน ค่าสูงสุดของกระแสชั่วคราว 138 A, ค่าสูงสุดของรัฐในปัจจุบันคงที่คือ 16 A. 3I0 แสดงถึงอัตราส่วนความกว้างสูงสุดในปัจจุบันเพื่อคงเป็นสูงสุด k ที่เราได้รับสำหรับกรณีสูงสุด K = 8,62
โดยการตั้งค่าการจัดหาหม้อแปลงเป็นกลางต้านทานดิน 2 โอห์ม (ต้านทานปัจจุบันที่ PTG เป็น 10 กล่าวคือ 0.53 ของเครือข่ายในปัจจุบันรวม capacitive) เพื่อให้ได้สูงสุด K = 1,3 เดียวกันการเชื่อมต่อเช่น kmax ลดลงมากกว่า 6.5 เท่า การเพิ่มความต้านทานของตัวต้านทานจะเพิ่มขึ้นใน k max (ภายในขอบเขตของกรณีนี้ถึง 8.62) หากเครือข่ายที่มีตัวต้านทานดินหลายคนและมีการเชื่อมต่อกับการพิจารณา PTG ภายนอกดำเนินการในปัจจุบันที่ใช้งานของหนึ่งของพวกเขานี้จะทำให้เกิดการลดลงของค่าสูงสุด k เป็นเพราะ 3I0 ปัจจุบันนี้อย่างต่อเนื่องในการเข้าร่วมเพิ่มขึ้น
ของอธิบายว่ามันเป็นที่ชัดเจนว่าค่าของ k br ในกรณีนี้สามารถทำต่ำกว่าในกรณีที่ไม่มีการต้านทานดินที่ระดับของการลดลงขึ้นอยู่กับความต้านทาน br k มีการอธิบายวิธีการต่อลงดินอีกครั้งหนึ่งซึ่งได้รับการออกแบบมาเพื่อให้การป้องกันแผ่นดินไหวที่เลือกสรรได้อย่างมีประสิทธิภาพในเครือข่าย 6-10 kV (รูปที่ 2) ในกรณีที่พิจารณาไม่ได้ติดตั้งหม้อแปลงไฟฟ้าที่เป็นกลาง
เมื่อแรงดันไฟฟ้าลำดับศูนย์ปรากฏขึ้นในเครือข่ายแสดงว่ามีการเกิดข้อผิดพลาดเกิดขึ้นดินตัวต้านทานต่อสายดินจะเปิดขึ้นระหว่างแต่ละเฟสและแผ่นดินโดยใช้สวิตช์พิเศษ ในกรณีนี้จะมีกระแสไฟฟ้าที่เกิดจากความผิดพลาดที่เกิดขึ้นซึ่งเหมาะสำหรับการตรวจสอบการเชื่อมต่อที่เสียหาย
หากต้องการ จำกัด การเกิด overvoltages ที่อาจเกิดขึ้นในระบบเครือข่ายก่อนที่จะมีตัวต้านทานต่อสายดินให้ทำการติดตั้งบนรถบัส OPN ความต้านทานความร้อนของพวกเขาต้องมั่นใจได้เป็นเวลาก่อนที่ตัวต้านทานต่อสายดินจะถูกเปิดและป้องกันด้วยรีเลย์ของการเชื่อมต่อที่เสียหายโดยการป้องกันการถ่ายทอด เมื่อเปิดใช้งานการป้องกันการถ่ายทอดจะยกเลิกการเชื่อมต่อที่ผิดพลาดหลังจากที่ตัวต้านทานต่อสายดินถูกตัดการเชื่อมต่อ ตัวต้านทานต่อสายดินทำจากพลังงานต่ำกำลังดูดซับความร้อนและมีเสถียรภาพในเวลาประมาณ 10-20 วินาที
ตัวอย่างการกระจายกระแส
มะเดื่อ 3 แสดงการกระจายของกระแสในวงจรไฟฟ้า
ในการสร้างภาพสมมติฐานที่ว่า:
- ความจุของเฟสของ LEP เทียบกับพื้นเกินความสามารถขององค์ประกอบอื่น ๆ ของวงจรหลายครั้ง
การรั่วซึมผ่านหม้อแปลงแรงดันไฟฟ้าสามารถถูกทอดทิ้ง
ฉนวนกันความร้อนเฟสที่ใช้งานปัจจุบันเทียบกับพื้นดินเป็นเล็กน้อย;
ความต้านทานของสายส่งและขดลวดของหม้อแปลงมีน้อยมาก
ในวงจรของรูปที่ 3 อุปกรณ์เปลี่ยนและตัว จำกัด แรงดันไฟฟ้าเกินจะไม่แสดงขึ้น ที่นี่ Tp เป็นหม้อแปลงจ่าย LEP1 - สายส่งที่เฟสปิดลงกับพื้นดิน LEP2 - สายไฟที่ไม่เสียหาย (หรือกลุ่มของสายดังกล่าว); R1 - ตัวต้านทานต่อสายดิน
รูปที่แสดงให้เห็นว่ากระแสไฟฟ้าที่ใช้งานของตัวต้านทานภาคพื้นดินถูกปิดผ่านหม้อแปลงจ่ายไฟ Tp และเฟสที่เสียหายของสาย LEP1 เป็นผลให้ผลรวมของกระแสที่ใช้งานของตัวต้านทานของขั้นตอนที่ไม่เสียหายและกระแสไฟฟ้า capacitive ของสายไฟที่ไม่เสียหายไหลเพื่อป้องกันสายไฟที่เสียหาย เพื่อป้องกันสายไฟที่ยังหลงเหลืออยู่จะมีกระแสไฟฟ้
ได้มีการใช้วิธีการตอกกลับของตัวต้านทานที่สถานีย่อยสามแห่งของ Khanty-Mansiysk Distribution Zone ของ Nefteyugansk Electric Networks ประสบการณ์การดำเนินงานที่มีอยู่ในปัจจุบันยืนยันประสิทธิภาพสูงของโซลูชันทางเทคนิคนี้ ในกรณีของการใช้รูปแบบนี้เช่นเดียวกับการศึกษาของเราแสดงให้เห็นว่าตัวต้านทานต่อสายดินยังช่วยลดค่า kmax ด้วยเช่นกัน ในเวลาเดียวกันเพื่อให้บรรลุผลต้านทานเดียวกันในวงจรในรูปที่ 2, 3 ควรจะได้รับ 3 ครั้งใหญ่เช่นเดียวกับเมื่อตัวต้านทานพื้นดินเปิดอยู่เช่นในตัวกลางของหม้อแปลงไฟฟ้า
มะเดื่อ 1. Oscillogram ของกระแสเหลือในกระบวนการชั่วคราวของเฟสเดียวในเครือข่าย 35 kV
มะเดื่อ 2. การสลับของตัวต้านทานต่อสายดินระหว่างเฟสกับพื้นดินในกรณีเกิดเหตุขัดข้องที่พื้นดิน
มะเดื่อ 3. การกระจายกระแสในวงจรไฟฟ้า
งานวิจัยที่ได้ดำเนินการดังกล่าวช่วยให้สามารถสรุปได้ดังต่อไปนี้: การใช้ตัวต้านทานต่อดินโดยไม่ทำให้เป็นกลางนำไปสู่ความเป็นไปได้ในการลดค่าของ k br การใช้สารลดแรงตึงผิวอย่างมีนัยสำคัญช่วยลดผลกระทบนี้ในกรณีส่วนใหญ่ในทางปฏิบัติลดให้เป็นศูนย์
ดังนั้นเมื่อเชื่อมต่อตัวต้านทานต่อสายดินเข้ากับ neutralizers ควรใช้ค่าสัมประสิทธิ์การโยน k bp เช่นเดียวกับเครือข่ายที่มีจุดกึ่งกลางที่แยกตามข้อแนะนำ
เมื่อตัวต้านทานต่อสายดินถูกเปิดตามที่อธิบายไว้ข้างต้นโดยไม่ใช้สารลดแรงตึงให้คำนวณค่าที่คำนวณได้ของ k bp สามารถลดลงได้ ถ้ากระแสของตัวต้านทานต่อดินมีค่าใกล้เคียงกับกระแสไฟฟ้าทั้งหมดของเครือข่าย (ตามที่แนะนำสำหรับข้อ จำกัด overvoltage ที่ดีที่สุด) สามารถกำหนดค่าของปัจจัยการหล่อตามระดับที่ 1.2-1.3 ได้
ถ้าความต้านทานของตัวต้านทานต่อดินสูงกว่าค่าความต้านทานแบบ Capacitive ของสามเฟสของเครือข่าย (ตามปกติแล้ว ค่าที่มาก capacitive current) ค่าของ k bp สามารถทำได้เหมือนกับเครือข่ายที่มีค่าความเป็นกลางที่แยกได้หรือคำนวณหลังจากการคำนวณเพิ่มเติมของกระแสของกระบวนการชั่วคราว
In ได้กล่าวถึงลักษณะเด่นของการเผาไหม้ด้วยสายดินในสายภายในประเทศด้วยฉนวนกันความร้อนกระดาษ - น้ำมัน ได้มีการกล่าวกันว่าในช่วงเริ่มต้นของ OZZ การจุดประกายของส่วนโค้งในสายดังกล่าวทำให้เกิดการสลายตัวของการชุบด้วยน้ำมันสนและการปลดปล่อยก๊าซจำนวนมากที่ดับไฟที่เกิดขึ้น ในขณะที่ก๊าซที่เกิดขึ้นไม่ได้ "ปล่อย" ในทิศทางที่แตกต่างกันจากสถานที่ของส่วนโค้งระหว่างชั้นของกระดาษโค้งไม่เผาไหม้ ในเวลาเดียวกันเนื่องจาก "หยุดชั่วคราว" ที่เกิดขึ้นในลำดับปัจจุบันของศูนย์การป้องกันการหน่วงเวลาสั้น ๆ พร้อมกับการหน่วงเวลาสามารถปฏิเสธได้ในการดำเนินการ สาเหตุก็คือระหว่างการหยุดพักชั่วคราวปัจจุบันร่างกายจะกลับสู่สถานะเริ่มต้นและอวัยวะการหน่วงเวลาและ "โดยไม่นับ" การหน่วงเวลาที่กำหนดจะส่งกลับไปยังสถานะเดิมอีกด้วย
เพื่อป้องกันความล้มเหลวดังกล่าวในการป้องกันของ PTG ป้องกันการนำเข้าบางส่วน (เช่นเดียวกับในการป้องกัน UZL ร่วมผลิตของรัฐมหาวิทยาลัยเทคนิค Novosibirsk และ OOO "TNG BOLID") ที่มีตัวเลือกในการจัดเก็บการป้องกันความเป็นจริงวิ่ง ถ้ามี "ถากถาง" ร่างกายในปัจจุบันความเป็นจริงนี้จะถูกเก็บไว้ได้นานถึง 0.3 วินาทีและทำซ้ำ "ถากถาง" การป้องกันการทำงานในการเดินทาง แม้ว่าจะมีตัวต้านทานต่อสายดินอยู่ในเครือข่ายขอแนะนำให้ใช้ค่าที่เพิ่มขึ้นเช่น 1.5
ขอบเขตของการป้องกันแบบไม่ใช้ทิศทาง
โดยทั่วไปไม่ใช่ทิศทาง PTG ป้องกันกระแสเกินได้อย่างมีประสิทธิภาพเฉพาะในระบบที่มีจำนวนมากของส่วนเชื่อมต่อกับการเชื่อมต่อแต่ละที่มี capacitive ขนาดเล็กในปัจจุบัน จากนั้นการ detuning จากกระแสนี้ตาม (1) จะไม่ทำให้ความไวลดลงที่ยอมรับไม่ได้ กรณีนี้เป็นเรื่องปกติตัวอย่างเช่นสำหรับร้านค้าของวิสาหกิจที่มีมอเตอร์ไฟฟ้ากำลังต่ำจำนวนมากที่เชื่อมต่อผ่านสายสั้น
หากเครือข่ายดังกล่าวมีการติดตั้งในเครื่องปฏิกรณ์ดับเพื่อให้มั่นใจว่าการดำเนินงานที่มีประสิทธิภาพของการป้องกัน PTG ขนานสมควรปฏิกรณ์นี้ ได้แก่ ดินต้านทานประเด็นกระแสไฟฟ้าที่ไหลผ่านตัวต้านทานเมื่อ OSS ต้องเกิน SetPoint มาก "หยาบ" ป้องกัน 1.5-2 ในกรณีนี้ตัวป้องกันกระแสไฟที่ไม่มีทิศทางสามารถให้การคัดเลือกที่จำเป็นและมีความไวสูงใน EPZ
ประสิทธิภาพที่เพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญสามารถทำได้ด้วยการใช้การป้องกันกระแสไฟตกค้างกับการวัดสัมพัทธ์ ตัวอย่างเช่นมีสถานีป้องกันที่ใช้ไมโครโปรเซสเซอร์ซึ่งการดำเนินการจะขึ้นอยู่กับการเปรียบเทียบค่าของกระแสลำดับที่เป็นศูนย์ในการเชื่อมต่อทั้งหมดของส่วนบัสบาร์ที่ได้รับการป้องกัน ไม่จำเป็นต้องปรับกระแสไฟจากกระแสประจุกระแสไฟฟ้าของการเชื่อมต่อ ในกรณีที่ไม่มีเครื่องดับเพลิงชนิดอาร์กดับเพลิงในเครือข่ายการป้องกันนี้จะตรวจจับการเชื่อมต่อที่เสียหายได้อย่างมีประสิทธิภาพที่ SPP
วรรณกรรม
1. Shalin A.I. ป้องกันความผิดพลาดของโลกในเครือข่าย 6-35 kV ตัวอย่างการคำนวณการตั้งค่า // ข่าวЭлектроТехники - 2005. - ฉบับที่ 4 (34)
2. Shalin A.I. ข้อผิดพลาดดินในเครือข่าย 6-35 kV ข้อดีและข้อเสียของการป้องกันต่างๆ // ข่าวЭлектроТехники - 2005. - ลำดับ 3 (33)
3. Shabad MA การคำนวณการป้องกันการถ่ายทอดและระบบอัตโนมัติของเครือข่ายการกระจาย - SPb: PEIPK, 2003. - 350 p.
4. Andreev V.A. การป้องกันรีเลย์และระบบอัตโนมัติของระบบจ่ายไฟ - มอสโก: โรงเรียนอุดมศึกษา, 1991 - 496 หน้า
5. Alexandrov A.M. การเลือกการตั้งค่าสำหรับการทำงานของการป้องกันมอเตอร์แบบอะซิงโครนัสที่มีแรงดันไฟฟ้าสูงกว่า 1 kV SPb.: PEIPK, 2001
6. Chelaznov AA ออกแบบ กฎระเบียบทางเทคนิค และมาตรฐานด้านพลังงานของ OAO Gazprom // การดำเนินการของการประชุมวิทยาศาสตร์และเทคโนโลยีรัสเซียรอบที่สามเรื่อง "ข้อจำกัดความเกินและโหมดกราวด์ด์ของ Neutral ของเครือข่าย 6-35 kV" / Novosibirsk, 2004. - P.12-25
7. เพิ่มความเชื่อถือได้ของเครือข่ายอุปกรณ์เสริมพลังงานนิวเคลียร์ 6 kV Circular C-01-97 (E) - มอสโก: Rosenergoatom, 1997
8. Lurie AI, Panibratets AN, Zenova VP และอื่น ๆ ชุดของ neutralizers ประเภท FMZO สำหรับการดำเนินงานที่มีอคติควบคุมของเครื่องดับเพลิงอาร์กของชุด RUOM ในเครือข่ายการกระจายที่มีการแยกที่เป็นกลาง / / วิศวกรรมไฟฟ้า - 2003. - №1
9. หนังสืออ้างอิงทางไฟฟ้า เล่มที่ 3 การผลิตการส่งและการกระจายพลังงานไฟฟ้า / ภายใต้บรรณาธิการทั่วไปของอาจารย์ MEI V.G. Gerasimova และคณะ (Editor-in-Chief AI Popov) - 8 th ed. - M: สำนักพิมพ์ MPEI, 2002. - 964 หน้า
10. Bukhtoyarov VF, Mavritsyn AM ป้องกันการเกิดแผ่นดินไหวจากการติดตั้งไฟฟ้าของเหมืองหิน - มอสโก: เนดรา, 1986 - 184 หน้า
11. Korogodsky VI, Kuzhekov S.L. , Paperno L.B. การป้องกันการหมุนของมอเตอร์ไฟฟ้าที่มีแรงดันไฟฟ้ามากกว่า 1 กิโลโวลต์ - มอสโก: Energoatomizdat, 1987. - 248 หน้า
12. สิทธิบัตรสำหรับการประดิษฐ์อุปกรณ์ของสหพันธรัฐรัสเซียหมายเลข 2157038 อุปกรณ์สำหรับตรวจจับการเชื่อมต่อกับความผิดพลาดของโลกในเครือข่ายส่วนกลางที่แยกได้ / Shalin AI ประกาศสิ่งประดิษฐ์หมายเลข 27, 2000
13. Shalin A.I. ข้อผิดพลาดดินในเครือข่าย 6-35 kV กรณีการดำเนินการป้องกันที่ไม่ถูกต้อง // ข่าวЭлектроТехники - 2005. - ลำดับที่ 2 (32)
| พูดคุยในฟอรัม |
|
| |
|
เครือข่ายไฟฟ้าสามารถทำงานร่วมกับสายดินหรือ แยกหม้อแปลงและเครื่องกำเนิดไฟฟ้าแบบอิสระ. เครือข่าย 6, 10 และ 35 kV ทำงานร่วมกับหม้อแปลงไฟฟ้าแบบแยกตัว เครือข่าย 660, 380 และ 220 V สามารถใช้งานได้ทั้งแบบแยกและแบบมีสายดิน เครือข่ายสี่สายที่พบมากที่สุดคือ 380/220 ซึ่งสอดคล้องกับข้อกำหนดที่ต้องมี ต่อสายดิน
พิจารณา เครือข่ายที่มีความเป็นกลางแยก. รูปที่ 1 แสดงแผนภาพของเครือข่ายดังกล่าว สามเฟสปัจจุบัน. ขดลวดที่เชื่อมต่ออยู่ในดาวอย่างไรก็ตามทุกสิ่งที่กล่าวไว้ด้านล่างยังใช้กับกรณีของการเชื่อมต่อ ขดลวดทุติยภูมิ ในรูปสามเหลี่ยม
มะเดื่อ 1. โครงข่ายของเครือข่ายสามเฟสในปัจจุบันที่มีความเป็นกลางแยก (a) ความผิดพลาดของโลกในเครือข่ายที่มีความเป็นกลางแยก (ข)
ไม่ว่าการแยกชิ้นส่วนปัจจุบันของเครือข่ายออกจากพื้นจะดีเพียงใดก็ตาม แต่ตัวเชื่อมต่อเครือข่ายมักมีการเชื่อมต่อกับพื้น การเชื่อมต่อนี้มีสองประเภท
1. ฉนวนกันความร้อนของชิ้นส่วนที่มีชีวิตมีความต้านทาน (หรือการนำไฟฟ้า) บางอย่างเกี่ยวกับพื้นดินโดยปกติจะแสดงใน megohmsซึ่งหมายความว่ากระแสไฟฟ้าบางส่วนผ่านตัวนำฉนวนและพื้นดิน ด้วยฉนวนกันความร้อนที่ดีนี้มีขนาดเล็กมาก
สมมุติฐานว่าระหว่างตัวนำของเฟสเดียวกับเครือข่ายแรงดันไฟฟ้าคือ 220 V และความต้านทานของฉนวนของสายวัดที่วัดด้วยเครื่องมิเตอร์วัดอุณหภูมิเป็น 0.5 MΩ ซึ่งหมายความว่ากระแสไฟฟ้า 220 ของเฟสนี้อยู่ที่ 220 / (0.5 x 1000000) = 0.00044 A หรือ 0.44 mA ปัจจุบันนี้เรียกว่ากระแสไฟฟ้ารั่ว
มีเงื่อนไขสำหรับความชัดเจนในวงจรของความต้านทานฉนวนกันความร้อนของสามขั้นตอน, r1, r2, r3 เป็นภาพในรูปแบบของความต้านทานที่เชื่อมต่อกับแต่ละจุดของสาย ในความเป็นจริงการรั่วไหลของกระแสในเครือข่ายที่เหมือนกันจะกระจายอย่างทั่วถึงตลอดความยาวของสายในแต่ละส่วนของเครือข่ายที่ปิดผ่านพื้นดินและผลรวม (ทางเรขาคณิตนั่นคือคำนึงถึงการเปลี่ยนเฟส) เป็นศูนย์
2. การสื่อสารประเภทที่สองเกิดจากความสามารถของตัวนำของเครือข่ายที่สัมพันธ์กับพื้นดินจะเข้าใจได้อย่างไร?
ตัวนำของเครือข่ายและโลกแต่ละตัวสามารถจินตนาการเป็นสอง ใน สายการบิน ตัวนำและโลกเป็นเหมือนจานของคอนเดนเซอร์และอากาศระหว่างพวกเขาเป็นอิเล็กทริก ในสายเคเบิลแผ่นตัวเก็บประจุคือสายเคเบิลหลักและปลอกโลหะที่เชื่อมต่อกับพื้นดินและอิเล็กทริกเป็นฉนวนกันความร้อน
ที่ แรงดันไฟฟ้าสลับ การเปลี่ยนแปลงค่าใช้จ่ายของตัวเก็บประจุทำให้เกิดลักษณะและทางเดินผ่านตัวเก็บประจุของกระแสสลับ เหล่านี้เรียกว่ากระแสไฟฟ้า capacitive ในเครือข่ายที่เหมือนกันมีการกระจายอย่างสม่ำเสมอตามความยาวของสายและในแต่ละส่วนยังใกล้ผ่านพื้นดิน มะเดื่อ 1 และความต้านทานของความจุของสามเฟสบนพื้นดิน x1, x2, x3 จะแสดงเงื่อนไขที่เชื่อมต่อกับแต่ละจุดของเครือข่าย ความยาวของเครือข่ายยิ่งนานเท่าไรกระแสกระแสไฟกระชากและกระแสประจุ
ลองดูสิ่งที่เกิดขึ้นในเครือข่ายที่แสดงในรูปที่ 1 ถ้าในหนึ่งในขั้นตอน (เช่น A) ความผิดพลาดของดินคือสายของเฟสนี้จะเชื่อมต่อกับพื้นผ่านความต้านทานที่ค่อนข้างเล็ก กรณีดังกล่าวจะแสดงในรูปที่ 1, b. เนื่องจากความต้านทานระหว่างเฟสสาย A กับพื้นดินมีขนาดเล็กความต้านทานการรั่วซึมและความจุบนพื้นของเฟสนี้จะถูกป้องกันโดยความต้านทานความผิดของพื้นดิน ตอนนี้ภายใต้อิทธิพลของแรงดันไฟฟ้าของเครือข่าย UB, กระแสการรั่วไหลและกระแส capacitive ของสองช่วงที่สามารถให้บริการผ่านสถานที่ผิดพลาดและพื้นดิน เส้นทางของกระแสจะแสดงโดยลูกศรในรูป
การลัดวงจรที่แสดงในรูปที่ 1, b เรียกว่าเฟสเดียวและความผิดพลาดที่เกิดขึ้น - การปิดเฟสเดียวในปัจจุบัน
ลองนึกภาพตอนนี้ที่ปิดเฟสเดียวเนื่องจากความเสียหายของฉนวนที่เกิดขึ้นไม่ได้โดยตรงกับพื้นดิน แต่เพื่อที่อยู่อาศัยของเครื่องรับไฟฟ้าบางส่วนมอเตอร์ไฟฟ้า, อุปกรณ์ไฟฟ้าหรือโครงสรางโลหะที่ สายไฟฟ้า (รูปที่ 2) การปิดดังกล่าวเรียกว่า สั้นเพื่อที่อยู่อาศัย ถ้าในเวลาเดียวกันที่อยู่อาศัยของผู้รับไฟฟ้าหรือการก่อสร้างไม่ได้มีการเชื่อมต่อกับพื้นแล้วพวกเขาได้รับศักยภาพของเฟสของเครือข่ายหรือใกล้เคียงกับมัน
มะเดื่อ 2
การแตะที่ร่างกายจะเท่ากับการสัมผัสกับเฟส วงจรไฟฟ้ากระแสสลับเกิดจากร่างกายมนุษย์รองเท้าพื้นพื้นรั่วซึมและความต้านทานประจุไฟฟ้าของขั้นตอนที่ผิดพลาด (สำหรับความเรียบง่ายความต้านทานประจุไม่แสดงในรูปที่ 2)
กระแสในวงจรปิดนี้ขึ้นอยู่กับความต้านทานและอาจทำให้บุคคลได้รับบาดเจ็บสาหัสหรือเป็นอันตรายถึงชีวิตได้
มะเดื่อ 3. สัมผัสบุคคลกับตัวนำไฟฟ้าในเครือข่ายที่มีความเป็นกลางที่แยกตัวถ้ามีความผิดพลาดในเครือข่าย
จากสิ่งที่ได้กล่าวไปแล้วว่าตามกระแสไฟฟ้าที่ไหลผ่านโลกจำเป็นต้องมีวงจรปิด (บางครั้งคิดว่ากระแสไฟฟ้า "ไปที่พื้น" ไม่ถูกต้อง) ในเครือข่ายที่มีแรงดันไฟฟ้าแยกที่เป็นกลางถึง 1000 โวลต์กระแสไฟรั่วและกระแสประจุไฟฟ้าจะมีขนาดเล็ก พวกเขาขึ้นอยู่กับสถานะของฉนวนกันความร้อนและความยาวของเครือข่าย แม้จะอยู่ในเครือข่ายแบบแยกพวกเขาจะอยู่ภายในไม่กี่แอมป์และด้านล่าง ดังนั้นกระแสเหล่านี้เป็นกฎไม่เพียงพอที่จะละลายฟิวส์ลิงก์หรือการปิดเครื่อง
ที่แรงดันไฟฟ้าสูงกว่า 1000 V capacitive currents มีความสำคัญอันดับแรกพวกเขาสามารถเข้าถึงแอมป์ได้หลายสิบ (ถ้าไม่มีการชดเชย) อย่างไรก็ตามในเครือข่ายเหล่านี้การตัดส่วนที่ชำรุดในความผิดปกติในเฟสเดียวมักไม่ถูกใช้เพื่อไม่ให้เกิดการขัดจังหวะในแหล่งจ่ายไฟ
ด้วยวิธีนี้, ในเครือข่ายที่มีตัวกลางแบบแยกตัวเมื่อมีการปิดแบบเฟสเดียว (ตามที่ระบุโดยอุปกรณ์ตรวจสอบฉนวน) เครื่องรับไฟฟ้าจะทำงานต่อไปนี้เป็นไปได้เนื่องจากสำหรับการปิดระบบเฟสเดียวแรงดันเชิงเส้น (เฟสต่อเฟส) ไม่เปลี่ยนและเครื่องรับไฟฟ้าทั้งหมดรับพลังงานโดยไม่หยุดชะงัก แต่ สำหรับความผิดเฟสเดียวในเครือข่ายที่มีบางแห่งที่เป็นกลางไม่เสียหายแรงดันไฟฟ้าเฟสเทียบกับพื้นดินเพิ่มขึ้นจนถึงเชิงเส้นและนี้ก่อให้เกิดความผิดพลาดในแผ่นดินที่สองในขั้นตอนอื่น ๆ การเกิดแผ่นดินไหวซ้ำทำให้เกิดอันตรายร้ายแรงต่อผู้คน ดังนั้นใด ๆ เครือข่ายที่มีข้อบกพร่องในเฟสเดียวจะต้องได้รับการพิจารณาว่าอยู่ในสภาวะฉุกเฉินเป็นเงื่อนไขการรักษาความปลอดภัยทั่วไปสำหรับสภาพเครือข่ายนี้เลวร้ายลงอย่างมาก
ดังนั้นการปรากฏตัวของ "แผ่นดิน" จะเป็นการเพิ่มอันตรายเมื่อสัมผัสชิ้นส่วนที่มีพลังงาน นี้จะเห็นตัวอย่างเช่นในรูปที่ 3 ซึ่งแสดงให้เห็นทางเดินของแผลในปัจจุบันจากการสัมผัสโดยบังเอิญด้วยลวดที่อยู่อาศัยและขั้นตอนการแก้ไขเป็น "ที่ดิน" ในขั้นตอน C. ผู้ชายสัมผัสจึงแรงดันไฟฟ้าเชิงเส้น ดังนั้นความผิดพลาดของเฟสเดียวกับพื้นหรือกรงต้องถูกตัดออกโดยเร็วที่สุด
