Sur la base de l'expérience et des statistiques du ministère des Situations d'urgence de Russie, il est malheureusement clair que, quel que soit le soin apporté, les propriétaires de bâtiments/structures, la direction d'entreprises/organisations, les agences gouvernementales ; ainsi que les locataires n'étaient pas soucieux d'assurer la sécurité de leurs locaux, mais il est tout simplement impossible d'exclure à 100 % la possibilité d'un incendie.

Où et pourquoi avez-vous besoin

Si une urgence survient, alors, bien entendu, la présence de l'APS, , fonctionnel, équipé d'un PC permettra dans la plupart des cas de localiser puis d'éliminer l'incendie à un stade précoce, en l'empêchant de se propager aux pièces adjacentes, aux étages supérieurs ; ce qui ne peut être évité que par des portes coupe-feu, des trappes, des fenêtres fabriquées en usine correctement installées dans la construction/ouvertures technologiques, certifiées selon les exigences de la sécurité industrielle.

Mais cela n'est pas toujours possible pour des raisons objectives - en fonction de la charge combustible, de la dangerosité des substances/matériaux présents dans le bâtiment, circulant/transportés dans les appareils, des installations d'équipements technologiques stockés dans des entrepôts de matières premières et de produits commerciaux, d'un situation.

Dans ce cas, de la propagation d'un incendie dans tout le domaine d'une maison d'habitation/de campagne, d'une entreprise industrielle, d'une agglomération d'un petit village de vacances au centre du district, d'une ville ; et même si, selon la « loi de la méchanceté », un vent fort souffle en ce moment, ce qui, selon les statistiques, est loin d'être rare dans des situations aussi urgentes et difficiles, seuls les éléments suivants peuvent vraiment sauver :

• , ce qui ne permettra pas aux flammes volantes, aux tisons étincelants, aux forts effets thermiques des bâtiments, des structures et des structures en feu d'enflammer les bâtiments voisins.
• Divisions locales du ministère des Situations d'urgence, ainsi que pompiers départementaux privés dotés d'équipements spéciaux pour lutter contre l'incendie, membres de la DPA des entreprises, organismes, institutions où sont disponibles des motopompes/stations d'extinction d'incendie.
• L'approvisionnement en eau extérieure pour la lutte contre l'incendie, qui est le seul capable de fournir l'approvisionnement de cette énorme quantité, le volume total d'eau, presque à chaque fois nécessaire à la fois pour et pour l'arrosage ultérieur de tous les lieux de son apparition, son développement, afin pour éviter tout réallumage.

Sans un tel approvisionnement en eau, aucune unité de lutte contre l'incendie ne peut faire face à l'incendie, même si elle dispose, dans les mêmes mégalopoles, d'un énorme personnel équipé d'équipements spéciaux. Après tout, le volume d'eau transporté dans ses conteneurs n'est pas si important, il ne se calcule qu'en minutes de travail intensif lors de l'approvisionnement des malles pour éteindre un incendie ; et le temps nécessaire au ravitaillement/réapprovisionnement, en installant des stations de pompage supplémentaires pour pomper à distance, est généralement extrêmement critique face à un incendie qui se propage et s'étend.

Dans les villes, il s'agit bien entendu de réseaux externes d'approvisionnement en eau de lutte contre l'incendie, en règle générale, posés sous terre pour se protéger du gel en hiver, avec des sorties latérales installées sur ses autoroutes, jusqu'à des lignes lointaines, périphériques, y compris sans issue. ; bouches d'incendie - dispositifs techniques installés dans des puits spéciaux pour l'entretien, conçus pour y connecter des camions de pompiers et des stations de pompage mobiles.

Dans les agglomérations plus petites - centres régionaux des zones rurales, des steppes, de la taïga, des villes, des villages, dans les territoires séparés, situés loin des limites de la ville, des industries, des entreprises industrielles, divers objets à des fins civiles et défensives - ce sont des jetées sur les rivières , lacs , étangs, pour l'installation d'équipements spéciaux avec pompes ; réservoirs artificiels - réservoirs d'incendie avec réserve d'urgence, spécialement conçus, créés pour lutter contre les incendies. Il en existe différents types, tant en termes de conception que de matériaux et de méthodes de construction.

Important! Malgré l'opinion répandue qui existe même parmi le personnel technique et technique des entreprises/organisations, le forage dans les zones sans eau de tout puits souterrain, même avec un débit d'eau constant géant, ne remplacera en aucun cas la construction de réservoirs/réservoirs d'incendie. Les normes/règles du BP établies par l'État s'y opposent catégoriquement.

La raison est simple et claire : il s’agit d’une source trop peu fiable. L'approvisionnement en eau souterraine peut diminuer jusqu'à atteindre des débits inacceptables à des fins de lutte contre les incendies, voire s'arrêter à tout moment ; ce qui n'est pas du tout rare avec une sélection intensive et maximale techniquement possible sur la période nécessaire à l'élimination complète d'un incendie et de ses conséquences.

Mais remplir avec leur aide et maintenir l'approvisionnement en eau nécessaire dans les réservoirs d'incendie est la bonne décision, bien fondée tant d'un point de vue technique qu'économique. Après tout, en termes simples, transporter de l’eau vers des terres lointaines n’est pas la décision la plus judicieuse dans de telles situations.

Sol et souterrain

Jusqu'à présent, dans les villes de Russie, on pouvait trouver des châteaux d'eau qui étaient autrefois utilisés, notamment comme réservoirs d'incendie pour éteindre les incendies et comme matériel de ravitaillement en carburant. Aujourd'hui, pour la plupart, s'ils ne sont pas démolis, ils sont utilisés comme bâtiments publics, reconstruits, transformés en établissements de restauration publique, clubs, musées.

Les réservoirs d'incendie inclus dans cette liste peuvent faire partie du système général d'alimentation en eau technique de l'installation protégée, puis ils sont reliés par des canalisations aux stations de pompage, puis à l'alimentation en eau interne, aux installations AUPT à démarrage automatique/manuel ; ou servir de source principale ou supplémentaire de prise d'eau en cas d'urgence grâce aux équipements spéciaux mobiles des unités du ministère des Situations d'urgence de Russie, des unités départementales ou du DPD.

Définition : selon le même document officiel, une citerne anti-incendie, généralement en métal/béton armé, est considérée comme une structure d'ingénierie capacitive. Son seul objectif est de stocker une réserve d’eau pour l’extinction.

Les exigences spécifiques des normes (clause 4.1. SP 8.13130.2009) sont les suivantes - un approvisionnement externe en eau pour lutter contre les incendies doit être disponible sur le territoire de toutes les agglomérations et entreprises/organisations.

Dans le même temps, il est permis de l'utiliser à partir de sources artificielles - réservoirs, réservoirs pour les objets de protection suivants :

• Colonies de moins de 5 000 habitants.
• Situés à l'extérieur des agglomérations, des bâtiments isolés en l'absence de possibilité d'installer un réseau d'adduction d'eau fournissant un débit pour l'extinction externe d'un éventuel incendie.
• Tous bâtiments dont le débit ne dépasse pas 10 l/s.
• Bâtiments de faible hauteur, lorsque la superficie ne dépasse pas le compartiment coupe-feu autorisé pour eux selon les normes.

Le débit d'eau requis pour les installations protégées varie considérablement - de 5 l/s pour les établissements ruraux à 35 l/s si la hauteur du bâtiment atteint 12 étages et que la superficie du bâtiment dépasse 50 000 mètres carrés. m.; ce qui doit être pris en compte par les employés des organismes de conception lors du calcul du volume total des réservoirs d'incendie, qui doivent également :

• A distribuer dans au moins deux conteneurs, 50% du volume total dans chacun.
• Prévoir l'extinction de toutes les agglomérations rurales, des bâtiments d'entreprises situés séparément, y compris les entrepôts de bois de type fermé - au moins 3 heures.

À l'exception de:

• Bâtiments I, II CO, catégories G, D - 2 heures.
• Entrepôts, zones de stockage de bois de type ouvert - 5 heures.

Après la fin de l'extinction, et, par conséquent, une diminution significative de l'apport d'eau, jusqu'à la vidange des réservoirs incendie, la durée maximale de récupération est fixée par les normes :

• Pour les entreprises industrielles des catégories A, B, C, ainsi que les implantations, si elles se trouvent sur leur territoire - pas plus d'un jour.
• Catégories D, D - 1,5 jours.
• Pour les entreprises agricoles, les colonies - 3 jours.

Le rayon de service suivant a été établi pour les citernes d'incendie sur les territoires des agglomérations, des entreprises, ainsi que les distances (coupe-feu) jusqu'aux bâtiments :

• Si les réservoirs sont équipés de pompes à incendie - de 100 à 150 m, selon le type et la destination des bâtiments.
• Equipé de pompes/stations d'extinction d'incendie - jusqu'à 200 m.
• De la catégorie de résistance au feu I, II - pas à moins de 10 m.
• De III–V - 30 m.

Il est permis de placer des stations de pompage de citernes d'incendie dans les bâtiments de l'entreprise industrielle qu'elles desservent, en les séparant par des barrières coupe-feu équipées du logiciel REI 120, avec une sortie séparée vers l'extérieur.

Lors de l'élaboration de la documentation de travail, il convient de s'inspirer du principe - l'accessibilité pour les services du ministère des Situations d'urgence, membres de la DPD à tout moment de la journée, qui doit être assurée à la fois par l'aménagement du site sur le territoire, l'entrée, et par l'exécution constructive et technique.

Lors de la conception de réservoirs d'incendie aériens/souterrains, les normes et règles de sécurité suivantes sont utilisées :

• Informations de base sur (tel que modifié).
• ), qui régule la création de réseaux sur le territoire.

Tout doit être pris en compte. Les citernes d'incendie sont trop importantes pour la sécurité des personnes, la préservation des bâtiments, des structures, des équipements, des biens, des articles en stock qu'ils contiennent ; afin de se limiter à un conteneur ferroviaire usagé, peu profond enfoui sur le territoire d'un village ou d'une entreprise distincte, et d'en informer fièrement l'inspecteur du Service de patrouille de l'État lors de l'inspection. Il est peu probable que sa réaction plaise à l'administration de la colonie ou à la direction de l'entreprise.

1. Données initiales pour le calcul ;
2. Calcul de la bobine intégrée ;
3. Conclusion;
4. Liste des sources utilisées

1. INTRODUCTION

Le calcul du serpentin intégré pour le réservoir de stockage d'eau dans un réservoir vertical d'une capacité de 500 m 3 est effectué selon les spécifications techniques du Client pour des conditions de fonctionnement à une température extérieure minimale de -42°C et une température de l'eau en la cuve de +5 à +20°C.

1. DONNÉES INITIALES POUR LE CALCUL.

Diamètre du réservoir de carburant - D = 9,17 m

Hauteur du réservoir - H = 7,5m (sans toit),

Épaisseur de la paroi du réservoir - δ b. = 4,0 m,

Matériau de la paroi du réservoir - acier au carbone,

L'épaisseur de la couche isolante est de δ out. . = 50 mm (laine minérale P100) ;

Taux d'occupation - 0,92

Température initiale de l'eau - t in1 = 5,0 ° С

Température finale de l'eau - t en 2 = 20,0°С

Temps de chauffage de l'eau - t = 7,5 heures.

La température initiale de l'eau de chauffage - t g1 = 95,0 ° С

La température finale de l'eau de chauffage - t g2 = 70,0 ° С

Température ambiante minimale - t s = -42 ° С

Tuyau de batterie de chauffage - Ø 57x3,0 mm

1. CALCUL DE LA BOBINE INTÉGRÉE.

3.1. Constantes physiques des médias.

Les constantes physiques des médias ont été déterminées à partir des sources disponibles ,,,

Tableau I

Nom	Désignation	Dimension	Chauffage à l'eau. (t = 82°C)	Réserve d'eau. (t = 5°C)	Air (tmin =
Densité
Chaleur spécifique		kcal/(kg°С)
Conductivité thermique		kcal/(m.h.°С)
Viscosité dynamique
Viscosité cinématique
Numéro Prandtl
Coefficient de dilatation volumique

4. CONCLUSION

D'après les résultats du calcul, dans un réservoir vertical d'eau froide pour l'extinction d'incendie d'un volume de 500 m 3 avec un diamètre intérieur de 9170 mm, une épaisseur de paroi de 4 mm et une hauteur de 7500 (sans toit), une bobine intégrée est installée à partir d'un tuyau sans soudure Ø 57x3 mm (GOST 8732-78) d'une longueur totale de 170 m avec une surface extérieure ~ 30 m 2 .

La résistance hydraulique de la bobine est de 0,157 MPa (1,57 kgf/cm 2).

Le serpentin intégré est installé dans la partie médiane à une marque de 300 : 560 mm du niveau du fond du réservoir avec la sortie des buses d'entrée et de sortie à l'extérieur du corps du réservoir à une distance de ~ 200 mm, à laquelle se ferme les vannes d'arrêt sont connectées.

La température hivernale calculée a été prise conformément à la mission - (-42°C).

Le caloporteur est de l’eau chaude d’une température de 95 : 70°C.

Pour réduire les pertes de chaleur dans l'environnement le long de la paroi extérieure du réservoir, l'isolation thermique est constituée de plaques d'isolation thermique δ=50 mm et de tôle galvanisée de 0,6 mm d'épaisseur.

5. LISTE DES SOURCES UTILISÉES.

1. S.S. Kutateladze, V.M. Borishanski. Manuel de transfert de chaleur. Gosenergoizdat, -L., -M., 1959
2. K.F. Pavlov et al. Exemples et tâches au cours de processus et d'appareils de technologie chimique. Maison d'édition "Chimie", 1970.
3. William H. McAdams. Transfert de chaleur. Maison d'édition scientifique et technique d'État, - M., 1961.
4. GOST 305-82. Gas-oil. Caractéristiques. Maison d'édition de normes. –M.
5. V.P. Isachenko, V.A. Osipova, A.S. Soukomel. Transfert de chaleur. Energoizdat, -M., 1981
6. C'EST À DIRE. Ideltchik. Manuel de résistance hydraulique. Gosenergoizdat, -L., -M., 1960
7. Manuel d'un ingénieur en mécanique, Volume 2, Mashgiz, Moscou, 1960.

L'eau est l'agent de lutte contre l'incendie le plus efficace. L’installation constitue donc une mesure rentable visant à prévenir ou à localiser un incendie.

Types de réservoirs d'incendie

Un réservoir d'incendie est un récipient rempli d'eau, conçu conformément aux codes et exigences de prévention des incendies établis. Lors de la conception d'un réservoir, les caractéristiques de l'objet protégé et les caractéristiques climatiques de la zone sont prises en compte. Sur cette base, il existe 3 types de citernes d'incendie :

• souterrain;
• élevé;
• semi-enterré.

Des matériaux de construction en brique, en acier, en pierre, en béton armé ou en tôle peuvent être utilisés pour fabriquer des réservoirs d'incendie.

Composants d'un réservoir d'incendie

Chaque citerne incendie doit être équipée des éléments suivants :

• systèmes de ventilation;
• canalisations pour l'admission et l'évacuation des fluides ;
• dispositifs de trop-plein ;
• trappes pour travaux de réparation;
• prunes;
• échelles ou agrafes;
• indicateurs de niveau de liquide.

Il est important de veiller à la sécurité et à l'intégrité du réservoir, après avoir réfléchi aux moyens de protection contre les impacts mécaniques et autres facteurs externes. Pour cela, des matériaux d'isolation hydroélectrique et thermique sont utilisés. Un conteneur en métal doit être mis à la terre.

Un moyen obligatoire dans l'aménagement d'un réservoir d'incendie (qu'il soit artificiel ou naturel) est de permettre un accès libre aux véhicules.

Calcul de la capacité des réservoirs d'incendie

Remplir et maintenir un certain volume d'eau dans le réservoir est particulièrement important s'il n'est pas possible d'éteindre l'incendie en utilisant une alimentation directe en eau.

Le réservoir d'incendie doit contenir le volume de liquide nécessaire pour assurer :

• systèmes spéciaux d'extinction d'incendie - déluge, gicleurs, etc.
• satisfaction des besoins domestiques et industriels lors de la lutte contre l'incendie ;
• extinction d'incendie par des bouches d'incendie externes ou des robinets internes.

Pour déterminer la quantité exacte d’eau nécessaire dans le réservoir, vous devez prendre en compte les facteurs suivants :

• le taux d'approvisionnement en eau du réservoir ;
• le temps pendant lequel la flamme s'éteint ;
• le nombre moyen d'incendies sur une période donnée ;
• taux de remplissage du réservoir.

Lors du calcul de la capacité d'un réservoir d'incendie et de la consommation moyenne d'eau, trois fois le temps d'extinction d'incendie au moyen du plus grand réservoir, ainsi que le refroidissement des réservoirs restants, sont pris en compte.

Sur la base des données obtenues, il est possible de déterminer le nombre et le volume des citernes d'incendie sur le site.

Les calculs de forces et de moyennes sont effectués dans les cas suivants :

• lors de la détermination de la quantité de forces et de moyens requise pour éteindre un incendie ;
• dans l'étude opérationnelle-tactique de l'objet ;
• lors de l'élaboration de plans d'extinction d'incendies ;
• dans la préparation d'exercices et de cours de tactique de tir ;
• lors de la réalisation de travaux expérimentaux pour déterminer l'efficacité des agents extincteurs ;
• en train d'enquêter sur un incendie pour évaluer les actions du RTP et des unités.

Calcul des forces et des moyens d'extinction des incendies de substances et matériaux combustibles solides avec de l'eau (propagation du feu)

• • caractéristiques de l'objet (dimensions géométriques, nature de la charge calorifique et son placement sur l'objet, emplacement des sources d'eau par rapport à l'objet) ;
  • le temps écoulé entre le moment de l'incendie et sa notification (dépend de la disponibilité du type d'équipement de sécurité, d'équipement de communication et de signalisation dans l'installation, de l'exactitude des actions des personnes qui ont découvert l'incendie, etc.) ;
  • vitesse linéaire de propagation du feu Vje;
  • les forces et moyens prévus par l'horaire des départs et l'heure de leur concentration ;
  • intensité de l'approvisionnement en agents extincteurs jetr.

1) Déterminer le moment du développement du feu à différents moments.

On distingue les étapes suivantes de développement du feu :

• 1, 2 étapes libre développement d'un incendie, et au stade 1 ( t jusqu'à 10 min) la vitesse linéaire de propagation est prise égale à 50 % de sa valeur maximale (tableau) caractéristique pour cette catégorie d'objets, et à partir d'un instant supérieur à 10 min elle est prise égale à la valeur maximale ;
• 3 étapes se caractérise par le début de l'introduction des premiers troncs pour éteindre l'incendie, à la suite de quoi la vitesse linéaire de propagation du feu diminue, par conséquent, dans l'intervalle de temps allant du moment où les premiers troncs sont introduits jusqu'au moment où l'incendie la propagation est limitée (le moment de la localisation), sa valeur est prise égale à 0,5 V je . Au moment de la réalisation des conditions de localisation V je = 0 .
• 4 étapes - suppression des incendies.

t St. = t mise à jour + t message + t Assis + t sl + t br (min.), où

• tSt.- le temps de libre développement de l'incendie au moment de l'arrivée de l'unité ;
• tmise à jour – temps de développement du feu depuis le moment de son apparition jusqu'au moment de sa détection ( 2 minutes.- en présence d'APS ou d'AUPT, 2-5 minutes.- avec service 24h/24 5 minutes.- dans tous les autres cas) ;
• tmessage- l'heure de déclaration d'un incendie aux pompiers ( 1 minute.– si le téléphone est dans la salle de garde, 2 minutes.– si le téléphone se trouve dans une autre pièce) ;
• tAssis= 1 minute.- l'heure de collecte du personnel en alarme ;
• tsl- l'heure des pompiers ( 2 minutes. pendant 1km);
• tbr- temps de déploiement au combat (3 minutes lors de l'application du 1er canon, 5 minutes dans les autres cas).

2) Détermination de la distance R. passé par le front de combustion pendant le temps t .

à tSt.≤ 10 minutes :R. = 0,5 Vje · tSt.(m);

à tdes siècles> 10 minutes :R. = 0,5 Vje · 10 + Vje · (tdes siècles – 10)= 5 Vje + Vje· (tdes siècles – 10) (m);

à tdes siècles < t* ≤ tok : R. = 5 Vje + Vje· (tdes siècles – 10) + 0,5 Vje· (t* – tdes siècles) (m).

• Où t St. - temps de développement libre,
• t des siècles - l'heure au moment de l'introduction des premières malles pour l'extinction,
• t ok - l'heure au moment de la localisation de l'incendie,
• t * - le temps entre les instants de localisation de l'incendie et la mise en place des premiers troncs d'extinction.

3) Détermination de la zone d'incendie.

zone d'incendie Sp - c'est l'aire de projection de la zone de combustion sur un plan horizontal ou (moins souvent) sur un plan vertical. Lors d'un brûlage sur plusieurs étages, la surface totale d'incendie de chaque étage est considérée comme la surface d'incendie.

Périmètre d'incendie P p est le périmètre de la zone d’incendie.

Front de feu F p est la partie du périmètre du feu dans la(les) direction(s) de propagation de la combustion.

Pour déterminer la forme de la zone d'incendie, vous devez dessiner un schéma de l'objet sur une échelle et mettre de côté la distance du lieu de l'incendie sur l'échelle. R. passé par le feu dans toutes les directions possibles.

Dans ce cas, il est d'usage de distinguer trois options pour la forme de la zone d'incendie :

• circulaire (Fig. 2);
• coin (Fig. 3, 4);
• rectangulaire (Fig. 5).

Lors de la prévision du développement d'un incendie, il convient de tenir compte du fait que la forme de la zone d'incendie peut changer. Ainsi, lorsque le front de flamme atteint la structure d'enceinte ou la limite du site, on considère que le front de feu se redresse et que la forme de la zone d'incendie change (Fig. 6).

a) La zone d'incendie sous une forme circulaire de développement du feu.

SP.= k · p · R. 2 (m2),

• Où k = 1 - avec une forme circulaire de développement du feu (Fig. 2),
• k = 0,5 - avec une forme semi-circulaire de développement du feu (Fig. 4),
• k = 0,25 - avec une forme angulaire de développement du feu (Fig. 3).

b) La zone d'incendie avec une forme rectangulaire de développement du feu.

SP.= n b · R. (m2),

• Où n– le nombre de directions de développement du feu,
• b- la largeur de la pièce.

c) La zone d'incendie sous forme combinée de développement d'incendie (Fig. 7)

SP. = S 1 + S 2 (m2)

a) La zone d'extinction d'incendie le long du périmètre avec une forme circulaire de développement d'incendie.

S t = kp(R 2 - r 2) = kph t (2 R - h t) (m 2),

• Où r = R. – h T ,
• h T - profondeur d'extinction des canons (pour les canons portatifs - 5 m, pour les moniteurs d'armes à feu - 10 m).

b) Zone d'extinction d'incendie le long du périmètre avec une forme rectangulaire de développement d'incendie.

ST= 2 hT· (un + b – 2 hT) (m2) - autour du périmètre du feu ,

Où UN Et b sont respectivement la longueur et la largeur du front de feu.

ST = n b hT (m2) - le long du front d'un incendie qui se propage ,

Où b Et n - respectivement, la largeur du local et le nombre de sens d'alimentation des malles.

5) Détermination de la consommation d'eau requise pour l'extinction d'incendie.

QTtr = SP. · jetr – àSp ≤S t (l/s) ouQTtr = ST · jetr – àS p >St (l/s)

L'intensité de l'approvisionnement en agents extincteurs Je tr - il s'agit de la quantité d'agent extincteur fournie par unité de temps et par unité du paramètre calculé.

Il existe les types d'intensité suivants :

Linéaire - lorsqu'un paramètre linéaire est pris comme paramètre de conception : par exemple une façade ou un périmètre. Unités de mesure – ​​​​l/s∙m. L'intensité linéaire est utilisée, par exemple, pour déterminer le nombre de barils destinés à la combustion de refroidissement et adjacents aux réservoirs de combustion contenant des produits pétroliers.

superficiel - lorsque la zone d'extinction d'incendie est prise comme paramètre de conception. Unités de mesure - l / s ∙ m 2. L'intensité de surface est utilisée le plus souvent dans la pratique d'extinction d'incendie, car dans la plupart des cas, l'eau est utilisée pour éteindre les incendies, ce qui éteint le feu à la surface des matériaux en feu.

Volumétrique - lorsque le volume de trempe est pris comme paramètre de conception. Unités de mesure - l / s ∙ m 3. L'intensité volumétrique est principalement utilisée dans l'extinction d'incendie volumétrique, par exemple avec des gaz inertes.

Requis Je tr - la quantité d'agent extincteur qui doit être fournie par unité de temps par unité du paramètre d'extinction calculé. L'intensité requise est déterminée sur la base de calculs, d'expériences, de données statistiques sur les résultats de l'extinction d'incendies réels, etc.

Réel Si - la quantité d'agent extincteur réellement fournie par unité de temps par unité du paramètre d'extinction calculé.

6) Détermination du nombre de barils requis pour l'extinction.

UN)NTSt = QTtr / qTSt- selon le débit d'eau souhaité,

b)NTSt\u003d R n / R st- autour du périmètre du feu,

Rp - une partie du périmètre, à l'extinction de laquelle des malles sont introduites

R st \u003dqSt / jetr ∙ hT- une partie du périmètre d'incendie, qui s'éteint avec un seul baril. P = 2 · p L (circonférence), P = 2 · un + 2 b (rectangle)

V) NTSt = n (m + UN) – dans les entrepôts avec stockage sur rayonnages (Fig. 11) ,

• Où n - le nombre de directions de développement d'un incendie (introduction de troncs),
• m – nombre de passages entre les grilles de combustion,
• UN - le nombre de passages entre les racks en feu et les racks voisins non en feu.

7) Détermination du nombre requis de compartiments pour l'alimentation des coffres pour l'extinction.

NTotd = NTSt / nst otd ,

Où n st otd - le nombre de lignes réseau qu'une agence peut déposer.

8) Détermination du débit d'eau requis pour la protection des ouvrages.

Qhtr = Sh · jehtr(l/s),

• Où S h – zone à protéger (plafonds, revêtements, murs, cloisons, équipements…),
• je h tr = (0,3-0,5) je tr – l'intensité de l'approvisionnement en eau pour la protection.

9) Le rendement en eau du réseau d'adduction d'eau annulaire est calculé par la formule :

Q au réseau \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) où,

• D est le diamètre du réseau d'adduction d'eau, [mm] ;
• 25 - nombre de conversion de millimètres en pouces ;
• V in - la vitesse de déplacement de l'eau dans le système d'alimentation en eau, qui est égale à :
• - à la pression du réseau d'adduction d'eau Hv = 1,5 [m/s] ;
• - à la pression du réseau d'adduction d'eau H> 30 m CE. –Vin =2 [m/s].

Le rendement en eau d'un réseau d'adduction d'eau en impasse est calculé par la formule :

Q t réseau = 0,5 Q au réseau, [l / s].

10) Détermination du nombre de puits requis pour la protection des structures.

NhSt = Qhtr / qhSt ,

De plus, le nombre de barils est souvent déterminé sans calcul analytique pour des raisons tactiques, en fonction de l'emplacement des barils et du nombre d'objets à protéger, par exemple un moniteur d'incendie pour chaque ferme, pour chaque pièce adjacente le long de la RS- 50 barils.

11) Détermination du nombre requis de compartiments pour l'alimentation des troncs pour protéger les structures.

Nhotd = NhSt / nst otd

12) Détermination du nombre de compartiments requis pour effectuer d'autres travaux (évacuation des personnes, des valeurs matérielles, ouverture et démontage des structures).

Njeotd = Nje / nje t'aime , Nmtsotd = Nmts / nmts , NSoleilotd = SSoleil / SSoleil dehors

13) Détermination du nombre total de succursales requis.

Ncommunotd = NTSt + NhSt + Njeotd + Nmtsotd + NSoleilotd

Sur la base du résultat obtenu, le RTP conclut que les forces et moyens mis en œuvre pour éteindre l'incendie sont suffisants. S'il n'y a pas assez de forces et de moyens, alors le RTP fait un nouveau calcul au moment de l'arrivée de la dernière unité au prochain nombre (rang) de tir augmenté.

14) Comparaison de la consommation d'eau réelle Q F pour l'extinction, la protection et la perte d'eau du réseau Q des eaux approvisionnement en eau d'incendie

QF = NTSt· qTSt+ NhSt· qhSt ≤ Qdes eaux

15) Détermination du nombre de climatiseurs installés sur les sources d'eau pour fournir le débit d'eau estimé.

Tous les équipements qui arrivent au feu ne sont pas installés sur les sources d'eau, mais une quantité suffisante pour assurer l'approvisionnement du débit estimé, c'est-à-dire

N CA = Q tr / 0,8 Q n ,

Où Q n – débit de la pompe, l/s

Un tel débit optimal est vérifié selon les schémas de déploiement de combat acceptés, en tenant compte de la longueur des conduites flexibles et du nombre estimé de barils. Dans tous ces cas, si les conditions le permettent (notamment le système pompe-tuyau), les équipes de combat des sous-unités arrivant devraient être habituées à travailler à partir de véhicules déjà installés sur les sources d'eau.

Cela garantira non seulement l'utilisation des équipements à pleine capacité, mais accélérera également l'introduction des forces et des moyens pour éteindre l'incendie.

En fonction de la situation de l'incendie, le débit requis de l'agent extincteur est déterminé pour toute la zone d'incendie ou pour la zone d'extinction d'incendie. Sur la base du résultat obtenu, le RTP peut tirer une conclusion sur la suffisance des forces et des moyens impliqués dans l'extinction de l'incendie.

Calcul des forces et des moyens d'extinction des incendies avec mousse aéromécanique sur la zone

(ne pas propager les incendies ni y conduire conditionnellement)

Données initiales pour le calcul des forces et des moyennes :

• zone d'incendie;
• l'intensité de l'apport de la solution moussante ;
• intensité de l'approvisionnement en eau pour le refroidissement ;
• temps d’extinction estimé.

En cas d'incendies dans les parcs de stockage, la surface de la surface liquide du réservoir ou la plus grande surface possible de déversement de liquides inflammables lors d'incendies d'avions est prise comme paramètre de conception.

Au premier stade des hostilités, les chars en feu et ceux voisins sont refroidis.

1) Le nombre de barils requis pour refroidir le réservoir en feu.

N zg télévision = Q zg tr / q télévision = n ∙ π ∙ D montagnes ∙ je zg tr / q télévision , mais pas moins de 3 troncs,

jezgtr= 0,8 l/s ∙ m - l'intensité requise pour refroidir le réservoir en feu,

jezgtr= 1,2 l/s ∙ m - l'intensité requise pour refroidir un réservoir en feu en cas d'incendie,

Refroidissement du réservoir W couper ≥ 5000m3 et il est plus opportun d'effectuer des surveillances d'incendie.

2) Le nombre de barils requis pour refroidir le réservoir adjacent non brûlant.

N zs télévision = Q zs tr / q télévision = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ je zs tr / q télévision , mais pas moins de 2 troncs,

jezstr = 0,3 l/s ∙ m - l'intensité requise pour refroidir le réservoir adjacent non brûlant,

n- le nombre de réservoirs en feu ou voisins, respectivement,

Dmontagnes, DSOS est le diamètre du réservoir en feu ou voisin, respectivement (m),

qtélévision– performance de un (l/s),

Qzgtr, Qzstr– débit d'eau requis pour le refroidissement (l/s).

3) Nombre de GPS requis N GPS pour éteindre un réservoir en feu.

N GPS = S P. ∙ je r-ou tr / q r-ou GPS (PC.),

SP.- zone d'incendie (m 2),

jer-outr- l'intensité requise de l'apport de solution d'émulseur pour l'extinction (l/s ∙ m 2). À t vsp ≤ 28 environ C je r-ou tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, à t vsp > 28 à propos C je r-ou tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (Voir annexe n°9)

qr-ouGPS – productivité du HPS en termes de solution d'agent moussant (l/s).

4) Quantité requise d'émulseur W Par pour éteindre le réservoir.

W Par = N GPS ∙ q Par GPS ∙ 60 ∙ τ R. ∙ Kz (l),

τ R.= 15 minutes - temps d'extinction estimé lors de l'application du VMP par le haut,

τ R.= 10 minutes est le temps d'extinction estimé lorsque le VMP est fourni sous la couche de combustible,

Ks= 3 - facteur de sécurité (pour trois attaques de mousse),

qParGPS- productivité du HPS en terme d'agent moussant (l/s).

5) Quantité d'eau requise W V T pour éteindre le réservoir.

W V T = N GPS ∙ q V GPS ∙ 60 ∙ τ R. ∙ Kz (l),

qVGPS– Performances HPS en termes d’eau (l/s).

6) Quantité d'eau requise W V h pour le refroidissement du réservoir.

W V h = N h télévision ∙ q télévision ∙ τ R. ∙ 3600 (l),

Nhtélévision est le nombre total d'arbres pour les réservoirs de refroidissement,

qtélévision– productivité d'un baril de feu (l/s),

τ R.= 6 heures - temps de refroidissement estimé pour les réservoirs terrestres des équipements mobiles de lutte contre l'incendie (SNiP 2.11.03-93),

τ R.= 3 heures - temps de refroidissement estimé des réservoirs souterrains des équipements mobiles de lutte contre l'incendie (SNiP 2.11.03-93).

7) La quantité totale d'eau nécessaire au refroidissement et à l'extinction des réservoirs.

WVcommun = WVT + WVh(je)

8) Heure estimée d’occurrence d’un éventuel rejet T de produits pétroliers provenant d'un réservoir en feu.

T = ( H – h ) / ( W + toi + V ) (h), où

H est la hauteur initiale de la couche de liquide combustible dans le réservoir, m ;

h est la hauteur de la couche d'eau inférieure (inférieure), m ;

W - vitesse linéaire de chauffage d'un liquide combustible, m/h (valeur du tableau) ;

toi - taux de combustion linéaire d'un liquide combustible, m/h (valeur du tableau) ;

V - taux linéaire de diminution du niveau dû au pompage, m/h (si le pompage n'est pas effectué, alors V = 0 ).

Extinction des incendies dans les locaux avec mousse aéromécanique en volume

En cas d'incendie dans les locaux, ils ont parfois recours à l'extinction de l'incendie de manière volumétrique, c'est-à-dire remplir tout le volume avec de la mousse aéromécanique à moyen foisonnement (cales de navires, tunnels à câbles, caves, etc.).

Lors de l'application de VMP sur le volume de la pièce, il doit y avoir au moins deux ouvertures. Le VMP est alimenté par une ouverture et par l'autre, la fumée et l'excès de pression d'air sont évacués, ce qui contribue à une meilleure promotion du VMP dans la pièce.

1) Détermination de la quantité requise de HPS pour la trempe volumétrique.

N GPS = W pompon K r / q GPS ∙ t n , Où

W pompon - le volume de la pièce (m 3) ;

K p = 3 - coefficient prenant en compte la destruction et la perte de mousse ;

q GPS - consommation de mousse du HPS (m 3 / min.) ;

t n = 10 minutes - l'heure normale d'extinction d'un incendie.

2) Détermination de la quantité requise d'agent moussant W Par pour la trempe en vrac.

WPar = NGPS ∙ qParGPS ∙ 60 ∙ τ R.∙ Kz(l),

Capacité du manchon

Demande n°1

Débit d'un manchon caoutchouté de 20 mètres de long en fonction du diamètre

Capacité, l/s	Diamètre du manchon, mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

Application № 2

Valeurs de résistance d'un tuyau de pression de 20 m de long

Type de manche	Diamètre du manchon, mm
	51	66	77	89	110	150
Caoutchouté	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Non caoutchouté	0,3	0,077	0,03	–	–	–

Application № 3

Le volume d'une manche de 20 m de long

Demande n° 4

Caractéristiques géométriques des principaux types réservoirs verticaux en acier (RVS).

N° p/p	type de réservoir	Hauteur du réservoir, m	Diamètre du réservoir, m	Surface du miroir de carburant, m 2	Périmètre du réservoir, m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50000	18	61	2892	190
14	RVS-100000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

Demande n° 5

Vitesses linéaires de propagation de la combustion lors d'incendies dans les installations.

Nom de l'objet	Vitesse linéaire de propagation de la combustion, m/min
Bâtiments administratifs	1,0…1,5
Bibliothèques, archives, dépôts de livres	0,5…1,0
Bâtiments résidentiels	0,5…0,8
Couloirs et galeries	4,0…5,0
Structures de câbles (brûlage de câbles)	0,8…1,1
Musées et expositions	1,0…1,5
Imprimeries	0,5…0,8
Théâtres et palais de la culture (scènes)	1,0…3,0
Revêtements combustibles pour grands ateliers	1,7…3,2
Structures combustibles de toiture et de grenier	1,5…2,0
Réfrigérateurs	0,5…0,7
Entreprises de menuiserie :
Scieries (bâtiments I, II, III CO)	1,0…3,0
Idem, bâtiments de degrés IV et V de résistance au feu	2,0…5,0
Séchoirs	2,0…2,5
Ateliers d'approvisionnement	1,0…1,5
Production de contreplaqué	0,8…1,5
Locaux d'autres ateliers	0,8…1,0
Zones forestières (vitesse du vent 7…10 m/s, humidité 40 %)
Pin	jusqu'à 1,4
Elnik	jusqu'à 4.2
Écoles, établissements médicaux :
Bâtiments I et II degrés de résistance au feu	0,6…1,0
Bâtiments III et IV degrés de résistance au feu	2,0…3,0
Objets de transport :
Garages, dépôts de tramways et trolleybus	0,5…1,0
Halls de réparation des hangars	1,0…1,5
Entrepôts :
produits textiles	0,3…0,4
Rouleaux de papier	0,2…0,3
Produits en caoutchouc dans les bâtiments	0,4…1,0
La même chose en pile dans une zone ouverte	1,0…1,2
caoutchouc	0,6…1,0
Actifs d'inventaire	0,5…1,2
Bois rond en piles	0,4…1,0
Bois de sciage (planches) en piles à une teneur en humidité de 16 ... 18 %	2,3
Tourbe en tas	0,8…1,0
Fibre de lin	3,0…5,6
Établissements ruraux :
Zone résidentielle à construction dense avec des bâtiments du degré V de résistance au feu, temps sec	2,0…2,5
Toits de chaume des bâtiments	2,0…4,0
Détritus dans les bâtiments d'élevage	1,5…4,0

Demande n° 6

Intensité de l'approvisionnement en eau lors de l'extinction des incendies, l / (m 2 .s)

1. Bâtiments et structures
Bâtiments administratifs :
Degré I-III de résistance au feu	0.06
IV degré de résistance au feu	0.10
V degré de résistance au feu	0.15
sous-sols	0.10
grenier	0.10
Hôpitaux	0.10
2. Maisons d'habitation et dépendances :
Degré I-III de résistance au feu	0.06
IV degré de résistance au feu	0.10
V degré de résistance au feu	0.15
sous-sols	0.15
grenier	0.15
3. Bâtiments d'élevage :
Degré I-III de résistance au feu	0.15
IV degré de résistance au feu	0.15
V degré de résistance au feu	0.20
4. Institutions culturelles et de divertissement (théâtres, cinémas, clubs, palais de la culture) :
scène	0.20
salle	0.15
buanderies	0.15
Moulins et ascenseurs	0.14
Hangars, garages, ateliers	0.20
dépôts de locomotives, wagons, tramways et trolleybus	0.20
5. Bâtiments, sites et ateliers industriels :
Degré I-II de résistance au feu	0.15
Degré III-IV de résistance au feu	0.20
V degré de résistance au feu	0.25
ateliers de peinture	0.20
sous-sols	0.30
grenier	0.15
6. Revêtements combustibles de grandes surfaces
lors d'une extinction par le bas à l'intérieur du bâtiment	0.15
lors de l'extinction à l'extérieur du côté du revêtement	0.08
lors de l'extinction à l'extérieur avec un incendie développé	0.15
Bâtiments en construction	0.10
Entreprises commerciales et entrepôts	0.20
Réfrigérateurs	0.10
7. Centrales électriques et sous-stations :
tunnels de câbles et mezzanines	0.20
salles des machines et chaufferies	0.20
galeries d'approvisionnement en carburant	0.10
transformateurs, réacteurs, interrupteurs à huile*	0.10
8. Matériaux durs
papier détaché	0.30
Bois:
bilan en humidité, % :
40-50	0.20
moins de 40	0.50
bois d'œuvre en tas au sein d'un même groupe à humidité,% :
8-14	0.45
20-30	0.30
plus de 30	0.20
bois rond en piles au sein d'un groupe	0.35
copeaux de bois en tas avec une teneur en humidité de 30 à 50 %	0.10
Caoutchouc, caoutchouc et produits en caoutchouc	0.30
Plastiques :
thermoplastiques	0.14
thermoplastiques	0.10
matériaux polymères	0.20
textolite, carbolite, déchets plastiques, film de triacétate	0.30
Coton et autres matières fibreuses :
entrepôts ouverts	0.20
entrepôts fermés	0.30
Celluloïd et produits fabriqués à partir de celluloïd	0.40
Pesticides et engrais	0.20

* Alimentation en eau finement pulvérisée.

Indicateurs tactiques et techniques des dispositifs d'alimentation en mousse

Distributeur de mousse	Pression au niveau de l'appareil, m	Concentration de la solution, %	Consommation, l/s			Taux de mousse	Production de mousse, m3/min (l/s)	Plage d'alimentation en mousse, m
			eau	PAR	Solutions logicielles
PLSK-20P	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
Vice-président principal	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP(E)-2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP(E)-4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8(E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

Taux linéaire d'épuisement et de chauffage des liquides d'hydrocarbures

Nom du liquide combustible	Taux d'épuisement linéaire, m/h	Taux de chauffage linéaire du combustible, m/h
Essence	Jusqu'à 0,30	Jusqu'à 0,10
Kérosène	Jusqu'à 0,25	Jusqu'à 0,10
Condensat de gaz	Jusqu'à 0,30	Jusqu'à 0,30
Carburant diesel à partir de condensats de gaz	Jusqu'à 0,25	Jusqu'à 0,15
Mélange de condensats de pétrole et de gaz	Jusqu'à 0,20	Jusqu'à 0,40
Gas-oil	Jusqu'à 0,20	Jusqu'à 0,08
Huile	Jusqu'à 0,15	Jusqu'à 0,40
essence	Jusqu'à 0,10	Jusqu'à 0,30

Note: avec une augmentation de la vitesse du vent jusqu'à 8-10 m/s, le taux de combustion d'un liquide combustible augmente de 30 à 50 %. Le pétrole brut et le fioul contenant de l’eau émulsionnée peuvent brûler à un rythme plus rapide que celui indiqué dans le tableau.

Modifications et ajouts aux Directives pour l'extinction des hydrocarbures et des produits pétroliers dans les réservoirs et les parcs de stockage

(lettre d'information du GUGPS du 19.05.00 n°20/2.3/1863)

Tableau 2.1. Tarifs normatifs de fourniture de mousse à moyen foisonnement pour l'extinction des incendies de pétrole et de produits pétroliers dans les réservoirs

Remarque : Pour le pétrole contenant des impuretés de condensats de gaz, ainsi que pour les produits pétroliers obtenus à partir de condensats de gaz, il est nécessaire de déterminer l'intensité standard conformément aux méthodes en vigueur.

Tableau 2.2. Intensité normative de l'approvisionnement en mousse à faible foisonnement pour l'extinction des hydrocarbures et produits pétroliers dans les cuves*

N° p/p	Type de produit pétrolier	Intensité normative de l'apport de solution moussante, l m 2 s'
		Agents gonflants fluorés « non filmogènes »		Agents gonflants « filmogènes » fluorosynthétiques		Agents gonflants « filmogènes » fluoroprotéiques
		à la surface	en couche	à la surface	en couche	à la surface	en couche
1	Pétrole et produits pétroliers avec T flash 28°C et moins	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	Pétrole et produits pétroliers avec Тsp supérieure à 28 °С	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	Condensat de gaz stable	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

Les principaux indicateurs caractérisant les capacités tactiques des services d'incendie

Le responsable de l'extinction d'incendie doit non seulement connaître les capacités des unités, mais également être capable de déterminer les principaux indicateurs tactiques :

;
• zone d'extinction possible avec mousse aéromécanique ;
• volume d'extinction possible avec mousse à moyen foisonnement, compte tenu du stock d'émulseur disponible sur le véhicule ;
• distance maximale pour la fourniture d'agents extincteurs.

Les calculs sont donnés selon le Manuel du responsable de l'extinction d'incendie (RTP). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Déterminer les capacités tactiques de l'unité sans installer de camion de pompiers sur une source d'eau

1) Définition formule pour le temps de fonctionnement des puits d'eau du pétrolier :

tesclave= (V c -N p V p) /N st Q st 60(min.),

N p =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (PC.),

• Où: tesclave- durée de fonctionnement des lignes réseau, min. ;
• Vc- le volume d'eau dans le réservoir, l ;
• SUBST p- nombre de tuyaux dans les conduites principales et de travail, pcs. ;
• Vp- le volume d'eau dans une manche, l (voir annexe) ;
• N st– nombre de conduites d'eau, pcs. ;
• Q st- consommation d'eau des troncs, l/s (voir annexe) ;
• k- coefficient tenant compte des dénivelés du terrain ( k= 1,2 - valeur standard),
• L- distance du lieu de l'incendie au camion de pompiers (m).

Par ailleurs, nous attirons votre attention sur le fait que dans l'ouvrage de référence RTP Capacités tactiques des services d'incendie. Terebnev V.V., 2004 dans la section 17.1, exactement la même formule est donnée, mais avec un coefficient de 0,9 : Twork = (0,9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Définition la formule de la zone possible d'extinction à l'eau STdu pétrolier :

ST= (V c -N p V p) / J trtcalculer60(m2),

• Où: J tr- l'intensité requise de l'approvisionnement en eau pour l'extinction, l/s m 2 (voir annexe) ;
• tcalculer= 10 minutes. - temps d’extinction estimé.

3) Définition formule de temps de fonctionnement du distributeur de mousse du pétrolier :

tesclave= (V r-ra -N p V p) /N GPS Q GPS 60 (min.),

• Où: Vr-ra- le volume d'une solution aqueuse d'un agent moussant obtenu à partir des réservoirs de remplissage d'un camion de pompiers, l ;
• N GPS– nombre de HPS (SVP), pièces ;
• GPS Q- consommation d'une solution moussante du HPS (SVP), l/s (voir annexe).

Pour déterminer le volume d'une solution aqueuse d'un agent moussant, vous devez savoir combien d'eau et d'agent moussant seront consommés.

K B = 100-C / C = 100-6 / 6 = 94 / 6 = 15,7- la quantité d'eau (l) pour 1 litre d'émulseur pour la préparation d'une solution à 6% (pour obtenir 100 litres d'une solution à 6%, il faut 6 litres d'émulseur et 94 litres d'eau).

Alors la quantité réelle d'eau pour 1 litre d'émulseur est de :

K f \u003d V c / V par ,

• Où Vc- le volume d'eau dans le réservoir d'un camion de pompiers, l ;
• V par- le volume de l'agent moussant dans le réservoir, l.

si Kf< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - l'eau est entièrement consommée et une partie de l'émulseur reste.

si K f > K in, alors V r-ra = V par K in + V par(l) - l'agent moussant est entièrement consommé et une partie de l'eau reste.

4) Définition des possibles formule de zone de trempe liquide inflammable et liquide mousse aéromécanique :

S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtcalculer60(m2),

• Où: St- zone d'extinction, m 2 ;
• J tr- l'intensité requise de la fourniture de la solution logicielle d'extinction, l/s m 2 ;

À t vsp ≤ 28 environ C – J tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, à t vsp > 28 à propos C – J tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.

tcalculer= 10 minutes. - temps d’extinction estimé.

5) Définition formule volumétrique pour mousse aéromécanique reçu d'AC :

V p \u003d V p-ra K(l),

• Où: Vp– volume de mousse, l;
• À- taux de mousse ;

6) Définition des possibles volume d'extinction d'air-mécanique mousse:

V t \u003d V p / K s(l, m 3),

• Où: Vt– le volume d'extinction d'incendie ;
• Ks = 2,5–3,5 – le facteur de sécurité de la mousse, qui prend en compte la destruction du HFMP due à la température élevée et à d'autres facteurs.

Exemples de résolution de problèmes

Exemple 1. Déterminez la durée de fonctionnement de deux troncs B avec un diamètre de buse de 13 mm à une tête de 40 mètres, si un manchon d 77 mm est posé avant le branchement et que les lignes de travail sont constituées de deux manchons d 51 mm d'AC-40 ( 131) 137A.

Solution:

t= (V c -N r V r) /N st Q st 60 = 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 = 4,8 min.

Exemple n°2. Déterminez la durée de fonctionnement du GPS-600 si la pression au GPS-600 est de 60 m et que la conduite de travail se compose de deux tuyaux d'un diamètre de 77 mm de l'AC-40 (130) 63B.

Solution:

K f \u003d V c / V par \u003d 2350/170 \u003d 13,8.

Kf = 13,8< К в = 15,7 pour une solution à 6 %

V solution = V c / K in + V c = 2350 / 15,7 + 2350» 2500 litres.

t= (V r-ra -N p V p) /N GPS Q GPS 60 = (2500 - 2 90) / 1 6 60 = 6,4 min.

Exemple n°3 Déterminez la zone d'extinction d'incendie possible pour l'essence VMP à expansion moyenne de l'AC-4-40 (Ural-23202).

Solution:

1) Déterminer le volume de la solution aqueuse de l'agent moussant :

K f \u003d V c / V par \u003d 4000/200 \u003d 20.

K f \u003d 20\u003e K in \u003d 15,7 pour une solution à 6%,

V solution \u003d V par K in + V par \u003d 200 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.

2) Déterminer la zone d'extinction possible :

S t \u003d V r-ra / J trtcalculer60 = 3340 / 0,08 10 60 = 69,6 m 2.

Exemple n°4 Déterminer le volume possible d'extinction (localisation) d'un incendie avec de la mousse à moyen foisonnement (K = 100) à partir de l'AC-40 (130) 63b (voir exemple n°2).

Solution:

VP. = Vr-raK = 2500 100 = 250 000 l = 250 m 3.

Puis le volume de trempe (localisation) :

VT = VP./ K s = 250/3 = 83 m 3.

Détermination des capacités tactiques de l'unité avec l'installation d'un camion de pompiers sur une source d'eau

Riz. 1. Schéma d'approvisionnement en eau pour le pompage

Distance dans les manches (pièces)	Distance en mètres
1) Détermination de la distance maximale entre le lieu de l'incendie et le camion de pompiers de tête N But ( L But ).
N mm ( L mm ) travaillant en pompage (la longueur de l'étage de pompage).
N St
4) Déterminer le nombre total de camions de pompiers à pomper N authentification
5) Détermination de la distance réelle entre le lieu de l'incendie et le camion de pompiers principal N F But ( L F But ).

• H n = 90÷100 m - pression sur la pompe AC,
• H se dérouler = 10 m - perte de pression dans les conduites flexibles de dérivation et de travail,
• H St = 35÷40 m - pression devant le canon,
• H dans ≥ 10 mètres - pression à l'entrée de la pompe de l'étage de pompage suivant,
• Z m - la plus grande hauteur de montée (+) ou de descente (-) du terrain (m),
• Z St - la hauteur maximale de levage (+) ou de descente (-) des coffres (m),
• S - résistance d'une lance à incendie,
• Q - consommation totale d'eau dans l'une des deux conduites principales les plus fréquentées (l/s),
• L – distance de la source d'eau au lieu de l'incendie (m),
• N mains - distance de la source d'eau au lieu d'incendie dans les manches (pcs.).

Exemple: Pour éteindre un incendie, il est nécessaire d'alimenter trois troncs B avec un diamètre de buse de 13 mm, la hauteur maximale des troncs est de 10 M. La source d'eau la plus proche est un étang situé à une distance de 1,5 km du lieu de l'incendie, l'élévation de la zone est uniforme et est de 12 M. Déterminer le nombre de camions-citernes AC − 40 (130) pour pomper l'eau pour éteindre un incendie.

Solution:

1) Nous adoptons la méthode de pompage de pompe en pompe le long d’une ligne principale.

2) Nous déterminons la distance maximale entre le lieu de l'incendie et la tête du camion de pompiers dans les manches.

N BUT = / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 21,1 = 21.

3) Nous déterminons la distance maximale entre les camions de pompiers opérant en pompage, dans les manches.

N MP = / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 41,1 = 41.

4) Nous déterminons la distance entre la source d'eau et le lieu de l'incendie, en tenant compte du terrain.

N P = 1,2 L / 20 = 1,2 1500 / 20 = 90 manches.

5) Déterminer le nombre d'étages de pompage

N STUP = (NR - N GOL) / N MP = (90 - 21) / 41 = 2 étapes

6) Nous déterminons le nombre de camions de pompiers pour le pompage.

N AC = N STUP + 1 = 2 + 1 = 3 camions-citernes

7) Nous déterminons la distance réelle jusqu'au camion de pompiers de tête, en tenant compte de son installation plus proche du lieu d'incendie.

N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 manches.

Le véhicule de tête peut ainsi être rapproché du lieu de l'incendie.

Méthodologie de calcul du nombre requis de camions de pompiers pour l'approvisionnement en eau du lieu d'extinction d'incendie

Si le bâtiment est combustible et que les sources d'eau sont situées à une très grande distance, le temps consacré à la pose des tuyaux sera trop long et l'incendie sera de courte durée. Dans ce cas, il est préférable d'amener l'eau par camions-citernes avec une organisation parallèle du pompage. Dans chaque cas particulier, il est nécessaire de résoudre un problème tactique, en tenant compte de l'ampleur et de la durée possibles de l'incendie, de la distance aux sources d'eau, de la vitesse de concentration des camions de pompiers, des camions-arroseurs et d'autres caractéristiques de la garnison.

Formule de consommation d'eau AC

(min.) – temps de consommation d'eau AC sur le lieu d'extinction d'incendie ;

• L est la distance entre le lieu de l'incendie et la source d'eau (km) ;
• 1 - le nombre minimum d'AC dans la réserve (peut être augmenté) ;
• V mouvement est la vitesse moyenne de déplacement de l'AC (km/h) ;
• Wcis est le volume d'eau dans le climatiseur (l) ;
• Q p - apport d'eau moyen par la pompe remplissant le climatiseur, ou débit d'eau de la colonne d'incendie installée sur la bouche d'incendie (l/s) ;
• N pr - le nombre de dispositifs d'alimentation en eau jusqu'au lieu d'extinction d'incendie (pcs.);
• Q pr - consommation totale d'eau des dispositifs d'alimentation en eau du climatiseur (l/s).

Riz. 2. Schéma d'approvisionnement en eau par mode de livraison par camions de pompiers.

L'approvisionnement en eau doit être ininterrompu. Il convient de garder à l'esprit qu'aux sources d'eau, il est nécessaire (obligatoire) de créer un point de ravitaillement en eau des camions-citernes.

Exemple. Déterminer le nombre de camions-citernes АЦ-40(130)63b pour l'approvisionnement en eau d'un étang situé à 2 km du lieu de l'incendie, s'il est nécessaire d'alimenter trois tiges B avec un diamètre de buse de 13 mm pour l'extinction. Les camions-citernes sont ravitaillés en AC-40(130)63b, la vitesse moyenne des camions-citernes est de 30 km/h.

Solution:

1) Nous déterminons le temps nécessaire au AC pour se rendre au lieu de l'incendie ou en revenir.

t SL = L 60 / V DVIZH = 2 60 / 30 = 4 min.

2) Nous déterminons l’heure de ravitaillement des pétroliers.

t ZAP = V C / Q N 60 = 2350 / 40 60 = 1 min.

3) Nous déterminons l'heure de consommation d'eau sur le lieu de l'incendie.

t RASH \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3,5 60 \u003d 4 min.

4) Nous déterminons le nombre de camions-citernes pour l'approvisionnement en eau du lieu d'incendie.

N AC = [(2t SL + t ZAP) / t RASH ] + 1 = [(2 4 + 1) / 4] + 1 = 4 camions-citernes.

Méthode de calcul de l'approvisionnement en eau du lieu d'extinction d'incendie à l'aide de systèmes d'ascenseurs hydrauliques

En présence de berges marécageuses ou densément envahies par la végétation, ainsi qu'à une distance significative de la surface de l'eau (plus de 6,5 à 7 mètres), dépassant la profondeur d'aspiration de la pompe à incendie (berge haute et escarpée, puits, etc.), il Il est nécessaire d'utiliser un ascenseur hydraulique pour prendre l'eau G-600 et ses modifications.

1) Déterminer la quantité d'eau requise V SIST requis pour démarrer le système d’ascenseur hydraulique :

VSIST = NR. VR. K ,

NR.= 1,2 (L + ZF) / 20 ,

• Où NR.− nombre de tuyaux dans le système d'ascenseur hydraulique (pcs.) ;
• VR.− volume d'une manche de 20 m de long (l) ;
• K− coefficient dépendant du nombre d'ascenseurs hydrauliques dans un système alimenté par un camion de pompiers ( K = 2- 1 G-600, K =1,5 - 2G-600);
• L– distance du climatiseur à la source d'eau (m) ;
• ZF- hauteur réelle de montée des eaux (m).

Après avoir déterminé la quantité d'eau requise pour démarrer le système d'ascenseur hydraulique, le résultat obtenu est comparé à l'alimentation en eau du camion de pompiers et la possibilité de mettre ce système en service est déterminée.

2) Déterminons la possibilité de fonctionnement conjoint de la pompe AC avec le système d'ascenseur hydraulique.

Et =QSIST/ QH ,

QSIST= Ng (Q 1 + Q 2 ) ,

• Où ET– facteur d'utilisation de la pompe ;
• QSIST− consommation d'eau du système hydro-élévateur (l/s) ;
• QH− alimentation de la pompe du camion de pompiers (l/s) ;
• Ng− nombre d'ascenseurs hydrauliques dans le système (pcs.) ;
• Q 1 = 9,1 l/s − consommation d'eau de fonctionnement d'un ascenseur hydraulique ;
• Q 2 = 10 l/s - fourniture d'un ascenseur hydraulique.

À ET< 1 le système fonctionnera lorsque Je = 0,65-0,7 sera le joint et la pompe les plus stables.

Il convient de garder à l'esprit que lorsque l'eau est prélevée à de grandes profondeurs (18-20 m), il est nécessaire de créer une hauteur de chute de 100 m sur la pompe. Dans ces conditions, le débit d'eau de fonctionnement dans les systèmes augmentera et la le débit de la pompe diminuera par rapport à la normale et il se peut que la somme et le débit éjecté dépassent le débit de la pompe. Dans ces conditions, le système ne fonctionnera pas.

3) Déterminer la hauteur conditionnelle de la montée des eaux Z USL pour le cas où la longueur des conduites flexibles ø77 mm dépasse 30 m :

ZUSL= ZF+ NR.· hR.(m),

Où NR.− nombre de manchons (pièces) ;

hR.− pertes de charge supplémentaires dans un manchon sur le tronçon de conduite sur 30 m :

hR.= 7 mà Q= 10,5 l/s, hR.= 4 mà Q= 7 l/s, hR.= 2 mà Q= 3,5 l/s.

ZF – hauteur réelle du niveau d'eau à l'axe de la pompe ou au col du réservoir (m).

4) Déterminez la pression sur la pompe AC :

Lorsque l'eau est prélevée par un ascenseur hydraulique G-600 et qu'un certain nombre de puits d'eau sont exploités, la pression sur la pompe (si la longueur des tuyaux caoutchoutés d'un diamètre de 77 mm jusqu'à l'ascenseur hydraulique ne dépasse pas 30 m) est déterminé par languette. 1.

Après avoir déterminé la hauteur conditionnelle de montée d'eau, on retrouve la pression sur la pompe de la même manière selon languette. 1 .

5) Définir la distance limite L ETC pour la fourniture d'agents extincteurs :

LETC= (NH- (NR.± ZM± ZST) / SQ 2 ) · 20(m),

• Où HH− pression sur la pompe du camion de pompiers, m ;
• HR.− tête à la succursale (pris égal à : HST+ 10), m;
• ZM − élévation (+) ou descente (-) du terrain, m ;
• ZST− hauteur de levage (+) ou d'abaissement (−) des coffres, m ;
• S− résistance d'un manchon de la ligne principale
• Q− débit total des puits reliés à l'une des deux conduites principales les plus chargées, l/s.

Tableau 1.

Détermination de la pression sur la pompe lors de la prise d'eau par l'ascenseur hydraulique G-600 et fonctionnement des puits selon les schémas correspondants d'alimentation en eau pour éteindre l'incendie.

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) Déterminez le nombre total de manches dans le schéma sélectionné :

N R = N R.SIST + N MRL,

• Où NR.SIST− nombre de tuyaux du système d'ascenseur hydraulique, pcs ;
• NSCRL− nombre de manchons du flexible principal, pcs.

Exemples de résolution de problèmes utilisant des systèmes d’ascenseurs hydrauliques

Exemple. Pour éteindre un incendie, il est nécessaire de placer deux troncs, respectivement, au premier et au deuxième étage d'un immeuble résidentiel. La distance entre le lieu de l'incendie et le camion-citerne ATs-40(130)63b installé sur la source d'eau est de 240 m, l'élévation du terrain est de 10 m et l'alimente jusqu'aux troncs pour éteindre l'incendie.

Solution:

Riz. 3 Schéma de prise d'eau à l'aide de l'ascenseur hydraulique G-600

2) Nous déterminons le nombre de manchons posés sur l'ascenseur hydraulique G-600, en tenant compte des inégalités du terrain.

N P = 1,2 (L + Z F) / 20 = 1,2 (50 + 10) / 20 = 3,6 = 4

Nous acceptons quatre pochettes du AC au G-600 et quatre pochettes du G-600 au AC.

3) Déterminez la quantité d’eau nécessaire pour démarrer le système d’ascenseur hydraulique.

V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л

Il y a donc suffisamment d’eau pour démarrer le système d’hydro-élévateur.

4) Nous déterminons la possibilité d'un fonctionnement conjoint du système d'ascenseur hydraulique et de la pompe du camion-citerne.

Et = Q SIST / Q H = NG (Q 1 + Q 2) / Q H = 1 (9,1 + 10) / 40 = 0,47< 1

Le fonctionnement du système d’ascenseur hydraulique et de la pompe du camion-citerne sera stable.

5) Nous déterminons la pression requise sur la pompe pour prélever l'eau du réservoir à l'aide de l'ascenseur hydraulique G-600.

La longueur des manchons jusqu'au G−600 dépassant 30 m, on détermine d'abord la hauteur conditionnelle de la montée d'eau : Z

Conclusion:

Le matériau de la canalisation est en fonte (2, p. 8.21), il accepte un réseau en anneau, la longueur des sections de réparation avec deux conduites d'alimentation en eau ne doit pas dépasser 5 km (2, p. 8.10), la profondeur de pose des canalisations , en comptant jusqu'au fond, devrait être 0, 5 m de plus que la profondeur calculée de gel du sol (2, article 8.42). Le SG doit être installé le long de la route à une distance ne dépassant pas 2,5 m du bord de la chaussée (2, p. 8.16), mais pas à moins de 5 m des murs du bâtiment ; les dérivations ne sont pas autorisées (2, p.8.16); lors de la détermination des dimensions des puits, la distance minimale par rapport aux surfaces internes du puits doit être prise conformément à GOST (2, clause 8.63).

CALCUL DES CAPACITÉS DE RÉGULATION DE PRESSION

Calcul des réservoirs d'eau propre

Le réservoir d'eau propre (RCV) fait office de réservoir de régulation et de réserve et est situé entre le HC-I et le HC-II de l'ascenseur.

Déterminer le volume de RFV

W RFV = W reg RFV + W N.C RFV – Ouest RFV

Déterminer le volume de contrôle

Le volume de contrôle est conçu pour réguler l'inadéquation de l'eau

Définir le volume intouchable

W n.c = W feu + W c.p. + W ex.

1). Réserve de feu.

Nous acceptons t carcasses = 3 heures (2, p. 2.24)

2). Stock de ménage et de boisson.

La réserve d'urgence pour les besoins ménagers et de boisson peut être calculée par la quantité d'eau consommée pendant la consommation d'eau maximale pour un pyriud égal au temps calculé pour éteindre un incendie. Si t carcasses = 3 heures et K heure. Max. \u003d 1,7, puis trois heures de plus grand débit de 11h00 à 14h00. A cette époque, pour les besoins du ménage et de la boisson, n.p. pâturage 5,5+7+7=19,5% de la consommation quotidienne d'eau

3) Stocks de production.

W n.c = W feu + W c.p. + W pr. = 756,0 + 1186,4 + 540 = 2482,4 m 3

Déterminer le volume d'eau récupéréW est RFV

0,125 ∙ Q jour max = 0,125 ∙ 10404 = 1300,5 m 3

Déterminer le volume total des réservoirs d’eau propre

W RFV = W reg RFV + W n.c RFV - W est RFV = 2 077,7 + 2 482,4–1 300,5 = 3 260 m 3

Déterminer le nombre total de RFV et le volume de l'un d'entre eux

W 1 RFV ≥ W RFV ∙ 1/n,

Nous acceptons n=3 (1, clause 9.21)

Sélectionnez des réservoirs standards

Je choisis 3 cuves d'un volume de 1200 m 3

Marques et paramètres de base des réservoirs

Tirer une conclusion

Le nombre de réservoirs d'incendie doit être d'au moins deux (2, clause 9.29), tandis que chacun d'eux doit stocker 50 % du volume d'eau pour lutter contre l'incendie (2, clause 9.29). Les réservoirs doivent être en béton armé (4, p. 275). Les réservoirs doivent être équipés d'une canalisation d'évacuation pour l'alimentation et le retrait de l'eau, l'évacuation de l'excès d'eau et l'évacuation des eaux sales lors des réparations (4, p. 275).

Les châteaux d’eau (WT) sont conçus pour :

Régulation des consommations inégales d'eau ;

Stockage de l'approvisionnement en eau de lutte contre l'incendie ;

Créer la pression nécessaire dans le réseau.

Capacité du réservoir WB :

Réservoir W = W reg. + W n.c.

Déterminer le volume de régulation du réservoir WB

Le volume de régulation du réservoir WB sert à égaliser la consommation d'eau inégale au cours de la journée :

A est la différence entre les valeurs maximales et minimales de l'eau restante dans le WB. A l'heure K. Max. \u003d 1,7 A \u003d 5,0% (tableau 7).

Détermination du volume de contrôle du réservoir du château d'eau

Heures de la journée	Soumission de HC-1,%	Admission au RFV, %	Consommation de RCHV, %	Restant en RCHV, %	Soumission de HC-2,%	Admission à la BM, %	Dépenses de la BM, %	Solde en BM, %	Consommation d'eau par le village, %